María Mejías 24.520.432

1. Diseño de Miembros
Estructurales en Madera
República Bolivariana de Venezuela
I.U.P “Santiago Mariño”
Sede Barcelona
Escuela de Arquitectura
Profesor:
Ing. Héctor Márquez
Bachiller:
María L. Mejías
C.I: 24,520,432

2. CONTENIDO:
A) Establezca los criterios
más importantes sobre:
1.- Fundaciones en
estructuras de madera.
2.- Diseño de Columnas
3.- Diseño de Vigas
4.- Diseño de Cerchas
5.- Diseño de Entrepisos
6.- Diseño de Techos
B) Diseño arquitectónico de
Vivienda unifamiliar de dos
niveles (tipo Town House) de
95m²

3. 1- Fundación de viviendas de madera
Una característica saliente de las viviendas de madera es el bajo peso de su
estructura, comparado con los sistemas constructivos tradicionales (albañilería y
hormigón), por lo que los esfuerzos transmitidos al suelo son bastante menores.
Esto facilita el uso de “fundaciones superficiales”, ya que normalmente los estratos
superiores del terreno son capaces de soportar las cargas de la estructura. Si así no
ocurriera se deberá recurrir a “fundaciones profundas” (particularmente pilotes).
Las cimentaciones superficiales son las
que podemos considerar como tradicional,
y su base de asiento se halla a una distancia
menor de la cota0 a cuatro veces la
dimensión mínima de la planta de
cimentación. Es conveniente, para evitar
humedades no cimentar a menos de un
metro de profundidad. Las cimentaciones
superficiales se dividen en:
• Aisladas.
• Corridas.
• Losa de cimentación.
• Especiales.
• Mixtas

4. Fundaciones superficiales continuas:
Se extienden a lo largo de los muros y constan al menos de dos elementos:
1) Cimiento: prisma formado por la excavación del pozo de caras paralelas con un
ancho y una altura según cálculo. Recibe las cargas de la vivienda y las transmite al
terreno. Profundidad mínima: 80 cm.
Materiales: hormigón simple, hormigón pobre, hormigón ciclópeo (con cantos
rodados de 10 a 15 cm de diámetro)
2) Sobrecimiento: prisma ubicado sobre el cimiento de ancho igual o mayor al del
muro. Recibe, ancla y aísla a los muros portantes, siendo el nexo entre estos y los
cimientos. Materiales: hormigón simple o bloques de hormigón pueden requerir
refuerzos de barras de acero según cálculo
Cimentación
Sobrecimiento
Armado
Terreno
Natural
Polietileno
Para disminuir
ascenso capilar
Sector De Fundación Continua Y Sobrecimiento Armado A Manera De Encadenado

5. Fundaciones superficiales continuas:
Zapata: Elemento estructural de Hº Aº, ubicado bajo el cimiento. Es requerido
cuando la capacidad de carga del terreno es insuficiente . evitan tener que
ensanchar todo el cimiento para lograr distribuir las tensiones en el terreno y tener
la capacidad portante necesaria.
Presolera: capa de hormigón pobre, espesor 5
a 10 cm, para nivelar el fondo de la
excavación, entregando una superficie plana y
limpia para la colocación del hormigón del
cimiento.

6. Fundaciones superficiales continuas:
Cimentación De Mampostería:
La mampostería es un sistema
constructivo que consiste en la
colocación manual o cuatrapeo de los
elementos que la componen, puede ser
un muro seco o colocado con algún
aglutinante para mayor resistencia.
Este sistema es utilizado comúnmente
en construcciones permanentes y no es
recomendable si el peso es excesivo y la
fatiga es baja.
El material más usado es la piedra braza
por su fácil labrado y gran resistencia a la
compresión. Se colocará cuatropeado y
con las juntas perpendiculares a las caras
para evitar desplazamientos y las juntas
serán continuas para no tener
cuarteaduras.

7. Fundaciones Superficiales Aisladas:
Pueden ser materializadas mediante pilotes cortos de hormigón armado o de madera
(excavación mínima 40x40x80cm.).
Actúan como “pilotes columna”:
Transmiten la carga básicamente por compresión a través de la punta. Se utiliza en
terrenos de buena resistencia pero “difíciles”:
• Rocosos o muy duros.
• Con mucha pendiente (para nivelar la construcción).
• Con presencia de agua o muy húmedos (para proteger a la vivienda del agua).

8. Fundaciones Superficiales Aisladas:
Pilotes de H° A°:
Los pilotes de carga son necesarios cuando una estructura no puede ser cimentada
sobre una cimentación superficial. Siguiendo los principios de ingeniería, las
estructuras altas, por ejemplo, generalmente requieren cimentaciones profundas. En
otros casos, los suelos cercanos a la superficie pueden no poseer las propiedades
mecánicas necesarias como para soportar la estructura. Por lo tanto, se debe diseñar un
sistema de cimentación profunda a fin de transferir las cargas de la cimentación a través
de los pilotes para alcanzar la resistencia de las cargas.

9. Fundaciones Superficiales Aisladas:
Zapata aislada cuadrada.
La zapata aislada comúnmente se utiliza para transportar la carga concentrada de una
columna cuya función principal consiste en aumentar el área de apoyo en ambas
direcciones.
En general, su construcción se aconseja cuando la carga de la columna es
aproximadamente 75% mas baja que la capacidad de carga admisible del suelo. Se
recomienda que la zapata aislada deberá emplearse cuando el suelo tenga una
capacidad de carga admisible no menor de 10000 kg/m2, con el fin de que sus lados no
resulten exageradamente grandes.

10. Fundaciones Superficiales Aisladas:
Pilotes De Madera:
Por su facilidad y rapidez de ejecución y su
economía, los hacen el sistema de fundación
más adecuado para viviendas de madera de
uno y dos pisos. Al cimiento aislado de
hormigón se le incorporan rollizos de
madera de 8” a 10” de diámetro impregnados
con una alta concentración de sales de CCA
para evitar los ataques bióticos.
Los pilotes son fundamentalmente de
hormigón, madera y acero. Pilotes cortos y
bien hincados pueden ser la solución más
adecuada en terrenos con un nivel freático
alto, o donde el firme se encuentra bajo un
estrato de arena, arcillas blandas o suelos
orgánicos. En terrenos de aluvión profundos,
donde la capacidad del pilote viene
determinada por el rozamiento a lo largo del
fuste, los pilotes de madera son
especialmente adecuados, especialmente los
de forma cónica y los que se empalman.

11. Fundaciones profundas:
Esta fundación se materializa por medio de pilotes
cilíndricos o prismáticos de madera, hormigón o metal
hincados en el suelo. Sobre las cabezas de los pilotes,
luego se apoyarán los encadenados de Hº Aº o vigas
maestras de madera, según corresponda. Cuando los
estratos superficiales del suelo no tienen capacidad
portante suficiente, la fundación debe profundizarse
para:
• Transmitir la carga por compresión por Compresión
a estratos profundos.
• Transmitir la carga por fricción entre el cimiento y el
terreno.
Las fundaciones profundas surgen por la necesidad de
transmitir las cargas de las estructuras a capas
profundas del terreno, cuando no es posible resolver la
cimentación con zapatas, losas o estructuras
superficiales.
En otras palabras, una fundación profunda permite
transmitir las cargas de diferentes estructuras a una
capa competente, atravesando un terreno no apto para
soportar dichos esfuerzos.

12. 2- Diseño de Columnas
La columna es el elemento estructural vertical empleado para sostener la carga de la edificación. Es utilizado
ampliamente en arquitectura por la libertad que proporciona para distribuir espacios al tiempo que cumple
con la función de soportar el peso de la construcción; es un elemento fundamental en el esquema de una
estructura y la adecuada selección de su tamaño, forma, espaciamiento y composición influyen de manera
directa en su capacidad de carga.
Las columnas de madera
pueden ser de varios
tipos: maciza,
ensamblada, compuesta y
laminadas unidas con
pegamento. De este tipo
de columnas la maciza es
la más empleada, las
demás son formadas por
varios elementos. Método
para predimensionar
columna de madera La
ecuación de análisis se
realiza según los
esfuerzos y se expresa de
forma simple tal como lo
indica la ecuación 3.
3
4
5

13. 2-Diseño de Columnas
Determinar las
dimensiones de una
columna con madera tipo
A sometido a las
siguientes cargas:

14. 3- Diseño De Vigas
La viga es el elemento
estructural utilizado para cubrir
espacios, capaz de soportar el
peso colocado de forma
perpendicular al elemento y
transportarlo lateralmente a lo
largo del mismo, mediante la
resistencia a las fuerzas internas
de flexión y corte. En tal sentido
el predimensionado de las vigas
consiste en determinar las
dimensiones necesarias para que
el elemento sea capaz de resistir
la flexión y el corte, así como
también debe tener dimensiones
tales que la flecha no sea
excesiva. Así, el esquema para
cumplir con los requisitos de
una viga consiste en: Determinar
las cargas, cuantificar las fuerzas
de diseño, predimensionar
mediante criterio de resistencia
y comprobar las dimensiones
por rigidez
1 Los efectos que producen las cargas sobre
una viga son de dos tipos: Fuerza Cortante
(V) y Momento Flector (M). La magnitud de
estas fuerzas son variables a lo largo de la
longitud de la viga, siendo así el objetivo
principal de determinar la magnitud de la
fuerza cortante y el momento flector
máximo aplicado en la viga (Vmax; Mmax).
Fuerza Cortante Y Momento Flector
Fuerza Cortante
Para mantener el equilibrio sobre el
segmento de la viga en la Figura 1, se
debe incluir la fuerza V, que actúa
perpendicular al eje y se denomina
fuerza cortante. La fuerza cortante es
igual a la suma de todas las fuerzas
verticales que actúan en la porción
aislada ubicada en el lado izquierdo. Por
otra parte, se observa que la magnitud
de V es variable, ya que, la magnitud
depende del punto donde se realice el
corte imaginario. Por lo tanto esta
variabilidad es conveniente
representarla gráficamente por
diagramas. En el caso de la fuerza
cortante, el diagrama se denomina
Diagrama de Fuerza Cortante (DFC)
Momento Flector
Así como la fuerza cortante
equilibra las fuerzas verticales,
también se debe establecer un
equilibrio en los momentos hasta la
sección evaluada de las fuerzas
aplicadas sobre la viga en el
segmento analizado. Este momento
interno se denomina momento
flector y la magnitud es igual a la
suma de los momentos sobre la
sección de corte, producidos por las
fuerzas aplicadas en la porción de la
izquierda. Así como la fuerza
cortante, el momento flector es
variable y se representa por el
Diagrama de Momento Flector
(DMF)

15. 3- Diseño De Vigas
Relación de carga fuerza cortante y momento flector:
La carga se relaciona con la fuerza cortante y el momento flector, las cuales
permiten un método alternativo para dibujar los diagramas. Las relaciones están
indicadas en la Ecuación 3
Ec. 3
Predimensionado por flexión para viga de
Madera Para vigas de maderas se emplea
directamente la Ecuación 7, según un análisis elástico
y por el método de los esfuerzos admisibles,
cambiando solo σadm por Fb- El valor de Sreq se
busca en las tablas que contienen las dimensiones
disponibles de piezas de madera.
Ec. 7
Esfuerzo Cortante Al hacer una viga formada por varias
capas, se observa que cada capa se desliza con respecto a
las contiguas, siendo la viga menos resistente que el caso
de una viga maciza, porque la viga de la derecha posee
mayor deflexión ante la misma carga que la viga de la
izquierda. Esto se debe a que para compensar la
resultante del esfuerzo de flexión se genera un esfuerzo
cortante, solo es posible que se genere en las vigas
macizas, por lo que en las vigas de capas, al no poder
formarse el esfuerzo de corte se deslizan las capas

16. Predimensionado de vigas
por rigidez :
Adicionalmente al diseño de
vigas por resistencia, se debe
determinar la deflexión
máxima de una viga bajo una
carga dada, ya que las
especificaciones de diseño
incluyen un valor máximo
admisible para la deflexión y
en algunos casos el diseño de
la viga queda determinado
más por rigidez que por
3- Diseño De Vigas
Corte en vigas de madera
Para piezas de madera de
sección rectangular se
cumple que al sustituir los
valores correspondientes a
sección rectangular en los
valores de Q y I, tenemos
en el centroide de la
sección:
Predimensionado De Vigas De Madera

17. 4- Diseño De Cerchas
Resolución de las cerchas
Método de los nodos El método de los nodos considera el equilibrio para determinar las fuerzas en los
elementos. Como toda la cercha está en equilibrio, cada nodo también lo está. En cada nodo, las cargas y
reacciones junto con las fuerzas de los elementos, forman un sistema de fuerzas concurrentes que debido a las
ecuaciones de equilibrio, permiten estableces las fuerzas en los elementos. Debido a que la cercha se analiza
en un plano, las ecuaciones de equilibrio solo deben satisfacer los dos ejes por ser un sistema de fuerzas
concurrentes.
La Ecuación 1 indica que el equilibrio es en dos
ejes, lo que implica que al establecer el
equilibrio en un nodo, solo se debe determinar
las fuerzas en un máximo de dos barras; dado
que la distribución de nodos y barras en una
armadura simple permite encontrar un nodo en
que sólo haya dos fuerzas desconocidas. Al
finalizar la resolución de un nodo, las fuerzas
halladas se pueden trasladar a los nodos
adyacentes y tratarse como cantidades
conocidas en dichos nodos. Este procedimiento
puede repetirse hasta que se hallen todas las
fuerzas desconocidas. Para establecer el tipo de
fuerza en la barra (tracción o compresión),
según el sentido de las fuerzas obtenido por el
cálculo en los nodos, la figura indica la
relación entre los sentidos de las fuerzas en el
nodo y en la barra.

18. 4- Diseño De Cerchas
Una vez resuelta la cercha, se procede a obtener las dimensiones de los elementos, siguiendo un
diseño de tracción y compresión para el material indicado.

19. 4- Diseño De Cerchas
Una vez resuelta la cercha, se procede
a obtener las dimensiones de los
elementos, siguiendo un diseño de
tracción y compresión para el
material indicado.

20. 5- Diseño De Entrepisos
El diseño adoptado responde a la necesidad de
generar un entrepiso de madera de 3.50 m. por
7.00 m aprovechando la zona de mayor altura de
un techo con pendiente. Se proyectaron vigas
principales de 3.50 m. de luz según y, secundarias
de 3.50 m. de luz según x, separadas cada 0.70 m
1- Cálculo del Entablonado
Se adopta un entablonado y se
verifica. Se adoptaron tablones
de 12” x 1” de escuadría.
1-2 Análisis de Carga
Peso propio = 0.025 m x 600 Kg/m3 = 15 Kg/m2
Sobrecarga = 150 Kg/m2
Carga Total = qent. = 165 Kg/m2
1-3 Solicitaciones
El entablonado apoya sobre las vigas
secundarias cada 0.70 m., es decir que el
esquema de calculo se corresponde con el de
una faja unitaria (de 1 m) que funciona
como viga continua de 0.7 3.5 m 7.00 Lx1 =
3.50 Lx2 = 3.50 m. 12”= 0.30m 2 cinco
tramos, siendo la longitud de cada uno de
los tramos de 0.70 m. Para calcular las
solicitaciones se utilizan las tablas de vigas
continuas.
El momento máximo se da en el segundo
apoyo, siendo el mismo según tabla:

21. 5- Diseño De Entrepisos
1-4 Verificación del Entablonado
Considerando que el ancho de cada tabla es de 12” = 0.30 m., el momento solicitante para cada tabla
será : Mmax.Tabla = Mmax. Ent. x 0.30 m = 8.98 Kgm/m x 0.30 m = 2.69 Kgm = 269.5 Kgcm
Siendo la Tensión máxima mucho menor que la admisible, se podría haber aumentado la separación entre vigas
secundarias, o bien disminuir el espesor de las tablas. Pero no es conveniente adoptar separaciones mayores a los 70
cm. entre vigas a efectos de evitar molestas deformaciones elásticas. En cuanto a las escuadrías de las tablas no se
aconseja usar espesores inferiores a 1” para entrepisos, dado que las maderas pueden tener defectos como nudos,
falta de estacionamiento, etc. y además deben ser cepilladas y lijadas antes de colocarse, lo cual reduce su espesor
original. Por otro lado como las tensiones de trabajo son muy bajas no consideramos necesario verificar las
deformaciones.
2-Cálculo de Vigas Secundarias: Se consideran vigas simplemente apoyadas de 3.5 m de longitud, ya que por
la dificultad de obtener vigas enteras de 7.00 m, habría que efectuar empalmes adecuados para darle continuidad a la
estructura. 0.70 m 0.70 m 0.70 m 0.70 m 0.70 m Diagrama de Momentos 3 2-1Análisis de Carga Las vigas secundarias
reciben la carga del entablonado en un ancho de influencia dado por la separación adoptada para las mismas. ( Ver
zona sombreada en el siguiente esquema del entablonado)
Peso Propio de la Viga secundaria (estimado) = 10.0 Kg/m
Acción del Entablonado = qent x 0.70m =165 Kg/m² x 0.70 m =
115.5 Kg/m
q/viga sec. = 125.5 Kg/m

22. 5- Diseño De Entrepisos
2-2 Solicitaciones :
Calculo del Momento.
Las vigas principales en
nuestro ejemplo, donde
apoyan las vigas secundarias,
son de perfil doble T por lo
tanto no serán calculadas. Si
las vigas principales fuesen
tirantes de madera el
procedimiento de cálculo para
su dimensionado sigue los
mismos pasos que los
desarrollados para calcular la
sección de la viga secundaria

23. 6- Diseño De Techos
La estructura de madera para cubiertas es, por si misma, bastante más ligera que la equivalente en
otros materiales o soluciones constructivas. Además, suele ir acompañada por soluciones de
cerramiento ligero o no muy pesado que, con frecuencia, no supera el valor de referencia de 1 kN/m2.
En la mayor parte de los casos esta ligereza supone una ventaja directa (estructural, sismo, etc.) e
indirecta (transporte, montaje, etc.). Pero en ocasiones conduce a situaciones desfavorables cuando
existen esfuerzos de succión debidos al viento y que deben resolverse mediante el diseño y la
comprobación adecuada de los anclajes.
Clase Resistente
Se ha considerado en todos los casos una Clase
Resistente C22.
Esta clase resistente se corresponde con una
calidad MEG (aplicable a secciones con un espesor
superior a 70 mm) de madera aserrada de pino
silvestre(Pinus sylvestris L.) o pino laricio (Pinus
nigraArnold.), de acuerdo a la norma de
clasificación visual UNE56544.
En el mercado se puede encontrar una clase
resistente C22 con normalidad, tanto en madera
de procedencia española como europea. También
pueden encontrarse otras clases resistentes
basadas en otras especies de madera maciza (entre
C18 y C30) o en otros productos como la madera
laminada (GL24h o superior), madera maciza
empalmada (C24) o dúos y tríos.
Geometría De La Cubierta
Para todos los casos se ha considerado una
cubierta a una o dos aguas, en este caso
simétrica, y con una inclinación de 30o que
alcanza en la cumbrera una altura desde el
suelo de hasta 9 metros, lo que permite
edificaciones de una o de dos alturas con
holgura.
Para la forma básica de cubierta a un agua
con parecillos se ha considerado una luz de 4
m en proyección horizontal y una separación
entre ejes de armaduras de 0,80 m.

24. En los modelos simples de cubierta a
dos aguas de par e hilera o de par y
nudillo se ha tomado una luz de 8
metros entre ejes de los apoyos, con
una separación entre ejes de los
elementos de 0,80 metros.
Las dimensiones citadas son las
referidas a las distancias entre ejes de
piezas y ejes de apoyos, por lo que las
figuras y las cotas son las
correspondientes a la representación
alámbrica de cada forma de cubierta.
Las dimensiones de las piezas en este
documento se expresan con carácter
general de la forma 'b x h', en
milímetros, donde la dimensión 'h'
expresa la dimensión de la sección en
relación al eje de flexión.
En algunas piezas como los pares las
cargas principales se sitúan en un
plano vertical y el eje de flexión 'y' es
horizontal, por lo que la dimensión 'h‘
representará la altura de la sección.
En otras como los estribos las cargas
principales actúan en un plano
horizontal y el eje de flexión 'y' pasa a
ser vertical, por lo que la dimensión
'h' se medirá en el plano horizontal.
6- Diseño De Techos
Acciones Consideradas En El Cálculo
Las acciones consideradas en el cálculo se han tomado de
manera simplificada para un caso genérico y representativo de
cubiertas ligeras a una o dos aguas, válidas para viviendas
unifamiliares de hasta dos alturas. Otras situaciones de carga
diferentes de las contempladas en este documento deben ser
comprobadas específicamente.
• Carga permanente
Carga permanente (CP), duración
permanente: 0,90kN/m2 (gravitatoria). Este
valor se corresponde con el de una cubierta
considerada ligera (por debajo de 1 kN/m2),
como es el caso de la mayoría de este tipo de
cubiertas. Puede estar formada por un panel
de cubierta tipo sándwich o constituido in
situ sobre la estructura, con un cerramiento
de teja o pizarra ordinarias.
Considerando la
separación entre ejes de
parecillos de 0,80 metros,
la carga aplicada sobre la
estructura es la siguiente.
A este valor se le sumará en cada
caso el correspondiente al peso
propio de la estructura. En las
comprobaciones realizadas se ha
incluido un peso propio de los
elementos estructurales de madera
suponiendo a favor de la seguridad
una densidad media de 600 kg/m3,
ligeramente superior a la densidad
media que corresponde a la clase
resistente C22.

25. 6- Diseño De Techos • Nieve
Para calcular la acción de la nieve se ha considerado un valor genérico de 1,0 kN/m2
(sobre metro cuadrado de proyección horizontal), de corta duración y para una
altitud inferior a 1.000 m sobre el nivel del mar.
Teniendo en cuenta la pendiente de la cubierta (30o) con su factor de
forma correspondiente y que no se prevé la colocación de retenedores de
nieve, el valor de sobrecarga de nieve extendido sobre el metro lineal de
los elementos de la cubierta es el que se representa en la figura
Este valor es válido y generalizable para
construcciones situadas a un altitud de hasta 700
m sobre el nivel del mar en cualquier parte del
territorio nacional, aunque se puede ajustar para
otras localizaciones según los valores de carga
interpolados entre las diferentes zonas climáticas.
Así, la altitud máxima a la que pueden construirse
las soluciones propuestas en cada zona climática
como consecuencia de la carga de nieve, son las
siguientes:
• Zona 1. Altitud máxima: 700 m snm.
• Zona 2. Altitud máxima: 700 m snm.
• Zona 3. Altitud máxima: 1.150 snm
• Zona 4. Altitud máxima: 900 m snm
• Zona 5. Altitud máxima: 1.050 m snm
• Zona 6. Altitud máxima: 930 m snm
• Zona 7. Altitud máxima: cualquier altitud
En los valores de sobrecarga de nieve no se ha
tenido en cuenta el efecto del témpano que sería de
aplicación en los aleros.

26. Viento
Para calcular la acción del viento se ha supuesto en todos los casos lo
siguiente:
• Presión dinámica del viento qb = 0,5 kN/m2, valor simplificado que
se considera válido para cualquier punto del territorio español.
• Coeficiente de exposición ce = 2,7, válido para edificios de hasta 6
metros de altura en zonas con un grado de aspereza del entorno I,
equivalente a la situación más expuesta en el borde del mar o frente a
una superficie de agua en la dirección del viento de al menos 5 km de
longitud.
• Coeficiente eólico que considera la peor situación de presión o de
succión, válido para cubiertas a un agua o a dos aguas en edificios
cerrados o con pocos huecos, y tomados para un área de influencia
mayor o igual a 10 m2.
El viento es considerado en todos los casos como una acción de corta
duración.
Con estos supuestos se ha calculado la acción del viento sobre la
cubierta tanto en dirección perpendicular al pórtico como paralelo a
la cumbrera (sin parapetos), simplificando los casos posibles a los más
desfavorables de succión o de presión y válidos para las zonas más
representativas de la cubierta.
En los casos propuestos no se incluyen los efectos de la presión o
succión interior debidos a la presencia de huecos importantes en las
fachadas, así como tampoco se considera el posible efecto de
marquesina en caso de grandes huecos a barlovento.
6- Diseño De Techos

27. Cubierta A Un Agua
El caso más
desfavorables de succión
tiene lugar bajo la
hipótesis de viento
paralelo a la cumbrera
en la zona H. El caso
más desfavorable de
presión tiene lugar bajo
la hipótesis de viento
transversal en las zonas
G y H.
6- Diseño De Techos
Aplicando estos valores
sobre cada elemento de
cubierta se obtienen las
cargas por metro lineal
indicadas en la figura
adjunta.
Cubierta a dos aguas
Tanto en formas sencillas como en
cerchas o en el resto de cubiertas a dos
aguas, el caso más desfavorable de
succión tiene lugar en caso de viento
paralelo a la cumbrera o viento
longitudinal, en la zona I. Los valores
obtenidos se expresan en las figuras
adjuntas por metro cuadrado de cubierta
y por metro lineal de elemento
estructural.

28. Sobrecarga de uso o
mantenimiento
El valor de sobrecarga de uso
distribuido uniformemente en
cubiertas ligeras accesibles sólo para
mantenimiento es de 0,40 KN/m2,
expresado por metro cuadrado de
proyección horizontal, y se considera
de corta duración. Este valor es
inferior al considerado para la nieve.
No se consideran simultáneas las
acciones de la nieve y el
mantenimiento, por lo que se trataría
de una hipótesis redundante que no
ha sido incluida en las
comprobaciones.
Por otro lado, se ha tenido en cuenta
una carga puntual concentrada en el
punto más desfavorable de la
estructura de 1,00 kN. En las formas
básicas de parecillos, cubierta de par e
hilera o con nudillo, se considera
como punto más desfavorable el
centro del vano de cada pieza.
6- Diseño De Techos
Combinación de acciones
Las hipótesis básicas consideradas, como resumen de los
puntos anteriores, son las siguientes:
• Carga permanente (CP)
• Sobrecarga de nieve (N)
• Peor hipótesis de viento de succión (WS)
• Peor hipótesis de viento de presión (WP)
• Mantenimiento (M)
Dimensiones
Las dimensiones propuestas para cada tipo de cubierta deben
considerarse como nominales y, por tanto, es de aplicación lo referido a
dimensiones y tolerancias en el CTE15. Modificaciones sobre las
secciones propuestas en forma de mecanizados, cajeados o cualquier
otra circunstancia que suponga reducción de la sección resistente neta
más allá En cuanto a las dimensiones
propuestas se ha procurado
ajustarse a la gama dimensional
habitual entre las secciones
comerciales. Por razones
constructivas o de otra naturaleza y
con carácter general se podrán
disponer secciones mayores a las
especificadas en las propuestas en
este documento siempre que
mejore la capacidad resistente del
conjunto, mientras que secciones
menores deberán ser comprobadas.

29. Reacciones en los apoyos
Las reacciones en los apoyos, expresadas sin
mayorar para cada hipótesis básica de carga y
cada apoyo, y referidas a unos ejes generales,
se facilitan para llevar a cabo la
comprobación de la estructura subyacente y
los anclajes de la estructura de madera. La
resolución de estos anclajes dependerá del
tipo de estructura que soporta la cubierta. En
cada caso se representan de acuerdo al
esquema general adjunto en el que se incluye
el criterio de signos de referencia.
Dependiendo del tipo de estructura y de
apoyo las reacciones se pueden expresar
como un valor de carga puntual o un valor de
carga lineal repartido sobre la estructura de
soporte.
6- Diseño De Techos Factores limitantes
En los caso que se considere interesante se advierte sobre
los factores limitantes de la comprobación con el objeto de
facilitar información que permita interpretar mejor el
comportamiento estructural y las posibilidades de
optimización de modelos estructurales similares.
Índices de agotamiento
Los índices de agotamiento16 en situación normal y en
situación de incendio, así como las deformaciones
obtenidas, se facilitan como resultado principal de la
comprobación realizada.
Las comprobaciones realizadas se refieren a la sección
nominal resistente de cada pieza, e incluyen los efectos de
las tensiones normales y tangenciales en la situación más
desfavorable de cada estructura propuesta.
Otras comprobaciones singulares debidas, por ejemplo, a
concentraciones de esfuerzos, cambios bruscos de sección
o cargas excepcionales deben realizarse de manera
específica.
Deformaciones
A los resultados se incorporan los valores de las
deformaciones obtenidos por cálculo en la situación más
desfavorable, haciendo referencia a los valores admisibles
expresados en forma de proporción sobre el vano de las
piezas o de la estructura.

30. 6- Diseño De Techos
Ejemplo de una cubierta
con muros de mampostería

31. B.- DISEÑO ARQUITECTÓNICO DE VIVIENDA UNIFAMILIAR DE DOS NIVELES
(TIPO TOWN HOUSE) DE 95M²
PLANTA BAJA

32. B.- DISEÑO ARQUITECTÓNICO DE VIVIENDA UNIFAMILIAR DE DOS NIVELES
(TIPO TOWN HOUSE) DE 95M²
SEGUNDA PLANTA