PUESTA A TIERRA EN UN LABORATORIO DE COMPUTO

UNIVERSIDAD TECNOLÓGICA NACIONAL
FACULTAD REGIONAL SANTA FE
Cátedra: Instrumentos y Mediciones Eléctricas
UNIDAD Nº 7 - MEDICION DE LA RESISTENCIA DE TOMAS DE TIERRA Y DE LA
RESISTIVIDAD DE TERRENOS
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GENERALIDADES
LA RESISTIVIDAD DEL TERRENO Y LOS ELECTRODOS DE PUESTA A TIERRA
En este capítulo se describe el terreno desde su característica de conductor de la electricidad y su
resistividad, así como los factores que influyen directamente en el aumento o disminución de
esta resistividad. Los métodos de medida de resistividad de terrenos constituyen la primera parte
del estudio: el terreno, su interpretación y los posibles mapas equi resistivos que se pueden
confeccionar.
El estudio de los electrodos, como elementos necesarios para conseguir el contacto con el terreno
y permitir el paso a tierra de la corriente de falta o de origen atmosférico, nos permitirá conocer
los diferentes dispositivos que se emplean actualmente, su relación con el valor de la resistencia
de puesta a tierra, su conexión y su forma de instalación.
RESISTIVIDAD DEL TERRENO
Analizando el objeto y la definición de la puesta a tierra de la introducción, se puede observar
que los elementos más importantes que garantizan una buena puesta a tierra son las ligazones
metálicas directas entre determinadas partes de una instalación, el electrodo o electrodos en
contacto permanente con el terreno y una buena resistividad del terreno.
Para conocer el comportamiento del terreno tendremos que estudiarlo desde el punto de vista
eléctrico, como elemento encargado de disipar las corrientes de defecto que lleguen a través de
los electrodos, es decir, debemos conocer la resistividad.
La resistividad del terreno es la resistencia que presenta al paso de la corriente un cubo de
terreno de 1 metro de arista. Se mide en W m y se representa con la letra r (fig. 1).
Fig. 1. Resistividad de un cubo de terreno de 1 m de lado.

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Donde:
Dimensiones der: R = r. l/S ; r = R . S (W m2) = (W m)
l m
para un cubo de 1m de lado: R (W) = r l (m) = r 1 (m) = r
S (m2) (1.1) m2 1m
Despejando r, r = R (W m)
Resistencia en (W)
Resistividad en (W . m)
Longitud en (m)
Sección en (m2)
La resistividad del terreno depende de su naturaleza, estratigrafía (capas de distinta
composición), contenido de humedad, salinidad y temperatura. La resistividad de un terreno se
ve afectada por las variaciones estacionales.
Por otro lado, a medida que aumenta el tamaño de las partículas aumenta el valor de la
resistividad, por ello la grava tiene mayor resistividad que la arena, y ésta mayor resistividad que
la arcilla. La resistividad se ve asimismo afectada por el grado de compactación, disminuyendo
al aumentar ésta.
Debido a la no uniformidad de sus diferentes capas, cuando queremos determinar la resistividad
en un punto del terreno, por medio de un método de medida, lo que determinamos es la
resistividad media de las capas comprendidas entre la superficie y una cierta profundidad, que a
veces se denomina resistividad aparente ra
ELEMENTOS QUE INFLUYEN EN LA RESISTIVIDAD DEL TERRENO
En la resistividad del terreno influyen los siguientes factores:
Naturaleza del terreno
Humedad
Temperatura
Salinidad
Estratigrafía
Variaciones estacionales
Factores de naturaleza eléctrica . Compactación
Naturaleza del terreno
Los terrenos son buenos, regulares o malos conductores en función de su naturaleza. El

conocimiento de su naturaleza es el primer paso para la implantación de una adecuada toma de
tierra.
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La tabla 1, describe valores de resistividad para terrenos de diferente naturaleza.
NATURALEZA DEL TERRENO Resistividad en W . m
Terrenos pantanosos De algunas unidades a 30
Limo 20 a 100
Humus 10 a 150
Turba húmeda 5 a 100
Arcilla plástica. 50
Margas y arcillas compactas 100 a 200
Margas del jurásico 30 a 40
Arena arcillosa 50 a 500
Arena silícea 200 a 3.000
Suelo pedregoso cubierto de césped 300 a 500
Suelo pedregoso desnudo 1.500 a 3.000
Calizas blandas 100 a 300
Calizas compactas 1.000 a 5.000
Calizas agrietadas 500 a 1.000
Pizarras. 50 a 300
Rocas de mica y cuarzo 800
Granitos y gres procedentes de alteración 1.500 a 10.000
Granitos y gres muy alterados 100 a 600
Tabla 1 Resistividad según la naturaleza del terreno
Para cálculos aproximados de la resistencia de tierra pueden utilizarse los valores medios
recogidos en la Tabla 2.
NATURALEZA DEL TERRENO
Valor medio de la
resistividad W.m
Terrenos cultivables, fértiles, terraplenes compactos y
húmedos
50
Terraplenes cultivables poco fértiles, terraplenes 500
Suelos pedregosos desnudos, arenas secas permeab1es 3000
Tabla 2. Valores medios de la resistividad

En las tablas se puede observar que a medida que la roca es más compacta y más antigua, la
resistividad es mayor.
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Los terrenos se pueden clasificar de grano fino a grueso:
Arcilla (greda).
Arena finísima.
Arena fina.
Arena gruesa.
Cascajo grava.
Piedra suelta.
Roca.
Humedad
El agua que contiene el terreno, su estado higrométrico, influye de forma apreciable sobre la
resistividad: al aumentar la humedad disminuye la resistividad y al disminuir la humedad
aumenta la resistividad. En cualquier caso, siempre que se añada agua a un terreno disminuye su
resistividad respecto a la que tendría en seco.
Se dice que un terreno está «saturado de agua» cuando todos sus intersticios están llenos de agua.
Una vez pasada la causa de la «saturación» el agua contenida en los espacios entre los diferentes
agregados, debido a la gravedad se dirigirá hacia abajo quedando estos interespacios ocupados
por aire en el interior de los agrega dos, al ser superior la fuerza de capilaridad que la gravedad.
El agua contenida en ellos no se mueve y en estas circunstancias, se dice que el terreno está
«saturado de humedad» .
Por efecto de la evaporación natural de la superficie del terreno se produce un empobrecimiento
del agua contenida en los agregados, fenómeno que se propaga lentamente desde la superficie
hacia los estratos más profundos. Este fenómeno tiene más importancia cuanto más seco sea el
clima del lugar y cuanto más superficial es la colocación de la pica de tierra.
El agua disocia las sales en iones y cationes que se encargan de transportar los electrones por el
terreno. Para comprender este fenómeno sólo tenemos que recordar el comportamiento eléctrico
del agua. El agua destilada es aislante y aunque introduzcamos unos electrodos en el interior, de
un recipiente conectados a una pila no circulará energía eléctrica a través de ella. Si al agua le
añadimos una sal, por ejemplo cloruro de sádico sal común, empezará a circular electricidad y a
medida que añadamos más sal circulará más electricidad: los electrones se desplazan por el agua
gracias a los iones disociados.
En los lugares de lluvias estacionales hay que tener muy presente estos fenómenos, pues en la
época de lluvias el terreno presenta una resistividad muy baja mientras que en la época seca la

resistividad es muy alta. En algunas regiones donde estas oscilaciones estacionales son muy
acentuadas, se deben fijar valores máximos admisibles de resistividad de los terrenos uno para la
época de lluvias y otro para la época seca.
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Fig. 2. Variación de la resistividad en función de la humedad del terreno.
Temperatura del terreno
Las características térmicas del terreno dependen de su composición, de su grado de
compactación y del grado de humedad.
La resistividad del terreno aumenta al disminuir la temperatura, pero cuando el terreno se enfría
por debajo de 0 ° centígrado, la resistividad aumenta muy rápidamente (fig. 3).
Cuando un terreno está a una temperatura inferior a 0° el agua que contiene se congela. El hielo
es aislante desde el punto de vista eléctrico pues la movilidad de los iones del terreno a través del
agua se ve detenida al congelarse ésta.
La evaluación de la temperatura del terreno a las profundidades normales de colocación de las
picas de tierra a lo largo del año nos indican que durante los meses de invierno (Dic-Ene) si la
temperatura de la superficie es de -10 ºC, a 90 cm de profundidad será de -4 ºC y a 2 m de
profundidad tendremos una temperatura de -1,5 ºC (figura 4). (Escala de esta hipótesis en
negrita).

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.
Fig. 3. Variación de la resistividad del terreno en función de la temperatura.
Fig. 4. Temperatura del terreno a diversas profundidades al variar la temperatura en las
diferentes estaciones del año.
Por este motivo, sobre todo en las zonas con clima continental (inviernos fríos y veranos
calurosos), deberán implantarse los electrodos de tierra a mayor profundidad con el fin de paliar
al máximo el riesgo de alcanzar temperaturas por debajo de 0º C.

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Salinidad del terreno
Al aumentar la salinidad del terreno disminuye la resistividad.
Al hablar de la influencia del agua en la resistividad del terreno se ha mencionado indirectamente
la importancia que tiene la salinidad o el contenido de sales en el terreno. Un terreno puede
mejorar sensiblemente su valor de resistividad aparente o incluso puede hacerse bueno un terreno
de alta resistividad simplemente añadiéndole sales.
En la figura 5 se recoge la variación de la resistividad con el contenido de sales.
Fig. 5. Variación de la resistividad en función de la salinidad en %.
El método más utilizado para la mejora de la resistividad del terreno es añadir sal en las arquetas
de los puntos de puesta a tierra o cerca de los electrodos si son accesibles, y después regar.
No se debe olvidar que el agua hace que las sales penetren hacia la parte profunda del terreno,
hacia la capa de depósito, y que un riego excesivo o unas lluvias excesivas lavan el terreno y, por
lo tanto, arrastran la sal que rodea los electrodos aumentando la resistividad.
Tampoco es aconsejable la colocación de los electrodos en zonas cercanas a los cauces de los
ríos, tanto superficiales como subterráneos, pues suelen ser terrenos muy lavados y por lo tanto
más resistivos de lo normal.
Estratigrafía del terreno
Los terrenos están formados en profundidad por capas de diferentes agregados y por lo tanto de
diferentes resistividades. Su resistividad será una combinación de la. resistividad de las
diferentes capas y del espesor de cada una de ellas. La resistividad media o resistividad aparente
será una combinación de las resistividades de todas las capas que componen el terreno.
El desconocimiento a priori de la resistividad de las capas inferiores obliga al estudio y medición
de las mismas si se necesita conocer el valor de la toma de tierra a una profundidad determinada.
En ningún caso se puede extrapolar el resultado de la capa superficial pues la variación de la
composición del terreno en capas inferiores puede damos sorpresas como las que aparecen
reflejadas esquemáticamente en la figura 1.6.

Lo que no ha bajado la resistividad en 5 m baja en sólo 1,5 m por encontrar una capa arcillosa
muy buena conductora.
También nos podría haber ocurrido lo contrario y encontrar una capa muy resistiva que no
disminuyera la resistividad o simplemente una oquedad del terreno que dejara el electrodo al
aire.
En el apartado relativo a los electrodos de pica, se comenta este tema más ampliamente, pues a la
hora de colocar las picas siempre se suscita el dilema de si colocadas en profundidad o en
paralelo. El esquema de la figura 6 deja clara la incertidumbre de conocer la resistividad en
profundidad si no se hace una medición previamente, lo que implica coste y tiempo.
Si las instalaciones y el terreno lo permiten, debemos aconsejar la instalación de electrodos en
profundidad. Si el terreno es malo o el número de picas por instalar es grande o lo accidentado
del terreno no lo permite, se colocarán en paralelo pero sabiendo la incertidumbre y el riesgo que
esta decisión supone.
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Fig. 6. Variación de la resistividad en función de la estratigrafía del terreno.
Variaciones estacionales
En épocas de lluvias el nivel freático se aproxima a la superficie del terreno, presentando éste
una resistividad menor que en el periodo de sequía, en el que el nivel freático se aleja en
profundidad de la superficie.
En los apartados anteriores, se han descrito una serie de factores que influyen en la resistividad
del terreno y que generalmente suelen tener «variaciones estacionales».

A lo largo del año se presentan variaciones estacionales que son más acusadas cuanto más
próximo a la superficie del terreno se encuentra el electrodo.
Para conseguir mantener el valor de la resistividad lo más uniformemente posible a lo largo del
año, es conveniente instalar profundamente los electrodos en el terreno y proteger lo más posible
el terreno de las inclemencias del tiempo.
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Fig. 7. Variación de la resistividad en función de las variaciones estacionales.
En la figura 7 se observa que en verano la resistividad es mayor que en invierno, y que los
electrodos enterrados a más profundidad tienen una variación estacional inferior a la de los
electrodos enterrados superficialmente.
Las revisiones periódicas de las instalaciones deben hacerse en las épocas más desfavorables
para el terreno siguiendo el ejemplo de la figura 1.7., en las zonas frías en invierno, en las zonas
climáticas con lluvias estacionales en la época seca y en las zonas normales de la meseta o
litorales al final del verano.
A medida que enterremos más los electrodos o los coloquemos debajo de las cimentaciones del
edificio, tendremos más garantías de mantener estable el valor de la resistividad. .
Factores de naturaleza eléctrica
Hay varios factores de naturaleza eléctrica que pueden modificar la resistividad de un terreno.
Los más significativos son el gradiente de potencial y la magnitud de la corriente de defecto a
tierra.
El primero afecta al terreno cuando el gradiente de tensión alcanza un valor crítico, de algunos
kV/cm. Lo que puede originar la formación de pequeñas áreas eléctricas en el suelo que hacen
que el electrodo se comporte como si fuera de mayor tamaño.
El segundo, la magnitud de la corriente de defecto a tierra, puede también modificar el
comportamiento del electrodo de tierra si su valor es muy elevado, bien por provocar gradientes
excesivos, o bien por dar lugar a calentamientos alrededor de los conductores enterrados que
provoquen la evaporación del agua.

Otro fenómeno que hay que tener muy en cuenta es el deterioro más o menos significativo de los
electrodos o del conjunto de la puesta a tierra, en el caso de un cortocircuito franco o la caída de
un rayo que se canalice a través de la puesta a tierra del edificio. En estos casos es reglamentaria
la comprobación de la red de tierra de la instalación ya que puede llegar a deteriorarse o a
fundirse si la intensidad es muy elevada (cientos o miles de amperios).
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Compactación del terreno alrededor de los electrodos
Cuando la compactación del terreno es grande disminuye la resistividad.
Siempre que se coloquen electrodos de pica, la vibración de la máquina de penetración dejará
una separación entre la pica y el terreno por lo que habrá que compactar para que se produzca un
buen contacto pica-terreno.
Se aconseja también la compactación alrededor de los electrodos de placa y los electrodos de
conductor enterrado.
La elección del electrodo que veremos en el capítulo siguiente, junto con su instalación y
profundidad, es lo que determinará junto con la resistividad del terreno la bondad de la puesta a
tierra de la instalación.
PUESTAS A TIERRA
Son conexiones metálicas directas entre determinados elementos de una instalación y electrodos
enterrados en el suelo, generalmente de forma de jabalinas, únicas agrupadas en paralelo o de
malla reticular, destinadas a derivar a tierra las corrientes de falla o de descarga, evitando la a-parición
de tensiones peligrosas entre cualquier parte de la instalación y tierra, así como entre
dos puntos de la superficie-del terreno.
Según su función se clasifican en:
I. Puestas a tierra de servicio que comprenden las conexiones a tierra de los neutros de los
generadores y transformadores, de los pararrayos y descargadores cables de tierra de líneas
aéreas, etc.
II. Puestas a tierra de protección, que unen a tierra las partes metálicas inactivas de la
instalación, pasibles de entrar en contacto con las que se hallan bajo tensión por fallas de
aislación, arcos eléctricos, etc. (carcazas de máquinas, cubas de transformadores e
interruptores, cubiertas de cables, soportes de aisladores, estructuras de tableros, volantes y
empuñaduras de aparatos de mando, soportes de línea aéreas, cercos de protección, etc.) O
aquéllas que normalmente están sometidas a tensiones reducidas (secundarios de
transformad2 res de medición, instalaciones. De baja tensión y de corriente débil, etc.). La
eficiencia de una puesta a tierra es tanto mayor cuanto menor es su resistencia total, puesto
que más reducida es entonces la tensión R.I. Que determina entre la instalación y tierra
cualquier corriente l que la atraviese. Su seguridad requiere circuitos sin interrupción alguna
(las normas prohíben el Uso de protectores y seccionadores móviles) de sección suficiente
para las corrientes de corto-circuito o de descarga que deban conducir y con uniones que

aseguren bajas resistencias de contacto- a tornillos o compresión realizados con materiales
que, como los electrodos, sean resistentes a la corrosión - Cu, Fe galvanizado o cooperweld.
Para evitar el paso de tensiones elevadas de una parte de la instalación a otra unida aun-tierra
común, 'en principio, deben establecer tomas y circuitos de tierra independientes
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estos aún en su recorrido – para:
A) Las partes 1nactivas de la instalación (masas) y las sometidas a tensiones reducidas.
B) Los neutros de baja tensión.
C) Los dispositivos de protección contra sobretensiones en baja tensión.
D) Los neutros de alta tensión.
E) los dispositivos de protección contra sobretensión en alta tensión.
Además, si en la instalación existen transformaciones a tensiones muy diferentes, esos circuitos
deben establecerse para cada una de las tensiones.
Más adelante se precisará el concepto de tierra independiente.
RESISTENCIA DE PROPAGACIÓN DE UNA TOMA DE TIERRA
Es la suma de la resistencia, del electrodo metálico, genialmente despreciable, la resistencia de
tránsito entre el electrodo y la tierra, y la resistencia de la tierra propiamente dicha., donde los
dos últimos sumandos dependen de la forma geométrica del electrodo y de la resistividad del
terreno. En el lugar de transición es máximo, va disminuyendo a medida que aumenta la
distancia, porque crece la sección ofrecida por la tierra al paso de la corriente, y finalmente
tiende a un valor constante, como veremos luego.
La tierra es un conductor electrolítico cuya resistividad, mucho mayor que la de los metales (r
tierra /r Cu =103 a 1012 ), depende de la constitución del terreno y disminuye rápidamente con el
aumento de la humedad, salinidad y temperatura del mismo; razones que justifican la práctica
corriente de enterrar los electrodos hasta los estratos permanentemente húmedos, así como la de
introducir peri6dicamente soluciones salinas baratas (de CINa, Cl2Ca, S04Cu o SO4Mg) , a través
de jabalinas huecas, para reducir la resistencia de propagaci6n en terrenos de alta resistividad.
Los valores de r varían entre amplios límites aún en terrenos de la misma clase, como muestra
la siguiente tabla.
CLASE DE TERRENO r (W.M)
Pantanoso, turba 20, hasta 5
Arcilloso 10 – 50
De cultivo (humus) 50 – 100
Arenoso húmedo, calcáreo 70 – 200
Arenoso seco, con grava 200 – 1200
Pedregoso 1000 – 3000
Rocoso 3000, hasta 1010
Para precisar el concepto de resistencia de propagaci6n analizaremos la distribución de la
corriente y la diferencia de potencial en la tierra en un caso simple: el de un electrodo

semiesférico a de radio r enterrado en un suelo homogéneo de resistividad r (fig. 8) por el cual
ingresa una corriente I que sale por otro igual muy alejado.
La simetría esférica que presenta este caso hace que la corriente I se propague radialmente por
tierra en todo sentido, que las líneas de fuerza del campo eléctrico también sean radiales y que
las superficies equipotenciales sean semiesféricas.
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Fig. 8
Fig. 9
A una distancia x del centro del electrodo en cualquier sentido, existe pues una densidad de
corriente

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j = I = I .
2Px2 Sx
y la intensidad del campo eléctrico E, o sea el gradiente de potencial, vale
E = r . j = r . I .
2Px2
Expresión que nos muestra que E varía en proporci6n inversa al cuadrado de la distancia (fig. 9).
La diferencia de potencial Uax entre el electrodo y todo punto que dista x de su centro resulta
entonces
x x
Uax = ∫ E . dx = r . I . ∫ dx = r . I ( 1 - 1 ) = r . I ( 1 - r )
r 2P r x2 2P r x 2Pr x
Es decir, constante crece hiperbólicamente con la distancia (fig. 9) y tiende a un valor constante
para x mucho mayor que r.
U a = r . I . Para x r
2Pr
Esta distribución de la tensión entre el electrodo y la tierra puede confirmarse experimentalmente
explorando la superficie del terreno alrededor del electrodo con un voltímetro de alta resistencia
unido al mismo y a una pequeña sonda de tierra desplazable (fig. 8). Se hallan así líneas
equipotenciales circulares y que Ua alcanza el valor constante para x aproximadamente 10 r.
La resistencia de propagación de la puesta a tierra se define como la relación entre el valor
constante de Ua y la intensidad de la corriente I, es decir por
R= Ua / I = p / 2Pr = p / P d
Siendo por tanto, inversamente proporcional al radio del electrodo semiesférico de radio r =
0,5m enterrado en un suelo homogéneo de resistividad r = 102 Wm, tiene pues una resistencia de
propagación
R = 102 = 32 W
2.P.0,5
Para un electrodo en forma de jabalina de radio r y longitud l (fig. 10), se arriba a conclusiones
similares. Considerándolo como un semielipsoide muy alargado lo que permite suponer la
distancia focal igual al eje mayor del mismo las superficies equipotenciales resultan
semielipsoides con foco en el extremo de la jabalina, que producen líneas equipotenciales
circulares sobre la superficie del terreno y las líneas de corriente y de fuerza, hiperbólicas. La
tensión entre el electrodo y tierra toma el valor límite.

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Ua = r . I .ln 2l
2Pl r
Para x = 5 a 6 l y la resistencia de propagación vale
R = r .ln 2l
2.P . l r
Fig. 10
Fórmula que muestra que depende fundamentalmente de la longitud del electrodo, va que su
radio interviene a través de In 2.1/ r , que tiene menor influencia por tratarse de una función
logarítmica.
De allí que el diámetro mínimo de una jabalina esté determinado principalmente por los criterios
mecánicos que determinaría rigidez necesaria para su hincado. Prácticamente se hacen de 2 a 6
m de largo con diámetro de 12,7 mm (1/2”) a 50,8 mm (2).
Una jabalina de 3 m de largo y 20 mm de diámetro tiene pues una resistencia de propagación
R = r . ln 2. 3 = 0,3 . r
2. P . 3 2.10-2
es decir, de 30 W en terrenos con r = 102 W m.
No trataremos aquí sobre la resistencia de propagación de las jabalinas agrupadas en paralelo y
de las mallas reticuladas con o sin jabalinas en los nodos. Sólo indicamos que las primeras se
utilizan en terrenos de elevada resistividad, y las mallas principalmente en las grandes estaciones
transformadoras, para limitar las tensiones de contacto y de un paso -que definiremos enseguida

- a valores no peligrosos. Además, que entre las jabalinas debe existir una distancia mínima -
función de la longitud de las mismas- para que sus campos eléctricos se superpongan solo
parcialmente y se obtenga así una reducción apreciable de la resistencia de propagación (las
normas españolas aconsejan 2 m como mínimo).
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Un criterio práctico para juzgar la calidad de una puesta a tierra puede ser el siguiente:
Resistencia de Calidad
propagación W Instalación de B.T. Instalación de A.T.
Menos de 1 Excelente Excelente
Entre 1 y 5 Muy buena Buena
Entre 5 y 10 Buena Aceptable
Entre 10 y 15 Aceptable Regular
Entre 15 y 20 Regular Mala
Más de 20 Mala Mala
TENSIONES DE CONTACTO Y DE UN PASO.
Se denomina tensión de contacto a la existente entre cualquier punto puesto a tierra de la
instalación que puede ser tocado y el terreno, y tensión de un paso a la que hay entre dos puntos
de la superficie del terreno que pueden ser puenteados por los pies de una persona al andar sobre
el (fig .11).
Fig. 11

Según lo explicado respecto a la distribución de la tensión entre el electrodo y tierra, la primera
crece con la distancia al mismo y alcanza finalmente un valor constante, en tanto que la segunda,
que es la diferencia entre los valores de la primera en dos puntos diferentes, aumenta a medida
que la persona se aproxime al electrodo.
Las normas VDE establecen los valores máximos admisibles de estas tensiones - decisivos para
el dimensionamiento de las puestas a tierra – como sigue:
- 6 V para la tensión de contacto en instalaciones de baja tensión (65 a 1000V) ,
- 12 V para la tensión de contacto en instalaciones de alta tensión (mayor 1000 V) sin
neutro a tierra. - según la ,figura para la _instalación de alta tensión con neutro a tierra.
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Fig. 12
a) Tensión de contacto en
las afuera de la
instalación
b) Tensión de 1 paso en las
afuera, en cercanías de
caminos frecuentado.
c) Tensión de contacto
dentro y tensión de 1
paso dentro y fuera de la
instalación excepto b.
d) Tiempo total de
desconexión
TIERRAS INDEPENDIENTES.
Dos tomas de tierra próximas son independientes cuando los embudos de tensión de ambas no se
penetran entre sí. Caso contrario, cuando por una circula corriente entre la otra y tierra existe
una diferencia de Potencial (fig. 13 ). La distancia mínima aconsejada por la práctica para tales
tierras es de aproximadamente 20 m, aunque algunas normas fijan menos (6 m en las españolas).
Esta circunstancia debe tenerse en cuenta cuando se mide la resistencia de una puesta a tierra : la
toma auxiliar, por la que sale la corriente que se hace ingresar por aquella, debe estar a una
distancia de aproximadamente 40 m y la sonda de medición de tensión a unos 20 m.

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Fig. 13
MEDICION DE LA RESISTENCIA DE PROPAGACION.
1- MÉTODO DE NIPPOLD
Utiliza dos tomas de tierra auxiliares Al y A2 (fig. 14). Con ayuda de un puente de hilo
alimentado por corriente alterna, se miden las resistencias entre las tierras tomadas de dos en dos.
Si R1, R2 y R3 son los resultados de las tres medidas ( de la forma a/b . Rn), se tiene:
RI = Rx+ RA1
R2 = Rx + RA2
R3 = RA1+ RA2
de donde, sumando miembro a miembro
las dos primeras ecuaciones y restando de
la tercera:
R = (R1 + R2 – R3)
2
Fig. 14

Los resultados son utilizables cuando las resistencias de las tierras auxiliares son del mismo
orden que Rx. Si RA1 y RA2 son muchos mayores que Rx, resulta R1 + R2 aproximadamente
igual a R3 y R1+ R2 – R3, dependerá mucho de los valores parciales, por ser la diferencia de dos
magnitudes casi iguales. Algunos % de error en los valores parciales, pueden ocasionar un error
del 100 %, y hasta puede ocurrir que se obtenga una Rx negativa, lo cual es lo menos peligroso
porque demuestra que los valores parciales son completamente inservibles.
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2 - MÉTODO DE WIECHERT - ZIPP
Emplea una toma de tierra auxiliar A y una sonda S (fig. 15). La sonda se diferencia de la toma
auxiliar en que por ella no pasa corriente en el momento de la medición y por consiguiente, su
resistencia de propagación no aparece en el resultado de la medida. En la figura que muestra la
disposición de medición, el instrumento de cero es un auricular telefónico o un galvanómetro de
bobina móvil G, con rectificador y un pequeño transformador.
Se efectúan dos operaciones de equilibrio. En lra, K1 esta en el punto K y su extremo unido con
Rx, mientras que se ajusta R moviéndose K2 hasta que ID=0.
Según la relación del puente de Wheatstone, se tiene:
R1. ( Rx + RA) = R . R2
Fig. 15

En la 2da operación se deja fijo K2 y Kl, ahora único con S, se mueve hasta conseguir que r anule
ID. Entonces se tiene:
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(R1 + r) .RA = (R - r). (Rx + R2)
De las dos expresiones se deduce:
RA = R. R2 - Rx
R1
(R1 + r) . R. R2 – Rx = (R - r). (Rx + R2)
R1
R . R2 – R1 . Rx + R . R2 – r . Rx = R . Rx + R . R2 – r . Rx – r . R2
R1
Rx (R + R1) = r . R . R2 + r . R2
R1
Rx (R + R1) = r . R2 . ( R + R1 )
R1
O sea Rx = R2 . r
R1
Si R1 y R2 permanecen constantes durante la medición, el hilo puede ir provisto de una
graduación calibrada en la que se lee directamente el de Rx. Con otros valores de R1 y R2 se
obtienen otros campos de medida.
3 -MÉTODO DE COMPENSACIÓN DE BEHREND
Emplea una, tierra auxiliar y una sonda como el anterior (fig. 16), pero se funda en el principio
de compensación y no en el del puente. La disposición de la conexión es la indicada en la figura.

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Fig. 16
Gracias al transformador de intensidad de relación 1:1 por el circuito de compensación,
integrado por el secundario y el hilo con cursor (o un reóstato) A-B, la intensidad I2 es igual a I1.
El arrollamiento secundario está conectado de modo que en el circuito A-Rx-Rs-C-A, las dos
corrientes tengan sentidos opuestos.
Si se desliza el cursor hasta que ID = O, la caída entre Rx y Rs queda compensada por la que
existe entre A y C. De modo que I1. Rx = I2 . R, puesto que Rs no produce caída, ya que en la
rama C-Rs la corriente es nula. Corno I1 = I2, se tiene Rx = R.
La resistencia de la tierra auxiliar y de la sonda, carecen pues de influencia sobre la medida. Con
otras relaciones de transformación se obtienen otros campos de medida
MEDICION DE LA RESISTIVIDAD DEL SUELO
1 - MÉTODO DE WENNER
Supongamos qué una fuente puntual de corriente de intensidad I se coloca sobre un punto C
(fig. 17) de la superficie de un suelo que posee una resistencia específica r, y que un punto P
ubicado debajo de ella adquiere un potencial V. Como la corriente se dispersa hemisféricamente
por la tierra, la densidad de corriente en el punto P será I / 2 .P. r2, donde r = CP. Por
consiguiente la micro diferencia de potencial entre P y un punto separado de él una distancia dr,
vale

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dV = r . I . dr (V)
2 . P . r2
y el potencia V en P , debido a la
corriente I
Fig. 17
r r r
V = - ∫ dV = - r . I ∫ dr = - r . I ½ - 1 ½ = r . I
¥
2 . P
¥
r2 2 . P r
¥
2 . P . r
Consideremos ahora un par de fuentes puntuales de corriente, C1 con intensidad +I y C2 con –I
(fig. 18), colocados sobre la superficie del mismo suelo. En este caso, el potencial del punto P
será la suma algebraica de los que producen C1 y C2; es decir:
V = V1 – V2 = r . I . ( 1 - 1 )
2 . P C1P C2P
Fig. 18
Continuando, imaginemos que sobre la superficie del terreno se disponen cuatro electrodos
puntuales, C1 P1 P2 C2, en línea recta y a distancias iguales a, y que por los electrodos
externos C1 C2 se inyecta una corriente I, mientras entre los internos P1 P2 se mide la dife-rencia
de potencial (fig. 19).
En esta disposición, conocida como método de los cuatro electrodos de Wenner, si la resistividad
del terreno r es uniforme, los potenciales de P1 y P2 valen

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V1 = r . I ( 1 - 1 )
2 . P a 2a
y
V2 = r . I ( 1 - 1 )
2 . P 2 a a
Fig. 19
(*) Porque la caída en una resistencia puede escribirse:
R . I = r . l . I = r . l . j
s
respectivamente, y la diferencia de potencial entre P1 y P2
U = V1 - V2 = r . I . ( 2 - 2 ) = r . I .
2 . P a 2a 2 . P . a
De aquí resulta que:
r = 2 . P . a . U = 2 . P . a . R
I
donde R = U/I es la resistencia que se mide entre los electrodos de tensi6n. Los resultados
calculados con esta fórmula, llamada de Wenner, muestran una coincidencia satisfactoria con

los reales, cuando la profundidad d a que se introducen los electrodos es aproximadamente
1/20 de la distancia a entre los mismos, y la diferencia de potencial U se mide
potenciométricamente, para que no circule corriente alguna por los electrodos P1 y P2, y la
caída en sus resistencias de propagación no modifique el valor de U. Si la tierra tiene una
estructura uniforme, r es independiente de la distancia a entre los electrodos. Pero como
generalmente se compone de varios estratos de diferente constitución, depende de a y representa
un valor medio de las resistividades de los mismos llamado resistividad aparente. Cuando más
se separan los electrodos, mayor es la cantidad de estratos alcanzados por la corriente.
Determinada la curva r = (a) para un terreno determinado, pueden hacerse conjeturas
aproximadas sobre su estructura geológica: cantidad y formación de los estratos, localización de
napas de aguas subterráneas, etc.
MEDIDORES DE RESISTENCIA Y/O RESISTIVIDAD DE TIERRA O
TELUROHMETROS.
Son aparatos portátiles basados generalmente en el método de Behrend, provistos de una fuente
propia de corriente alterna (pequeño alternador a manivela u oscilador electrónico alimentado
por baterías de pilas o de acumuladores); un sistema para cambiar la relación I1/I2 es decir, el
alcance de medida (transformador de intensidad de relación variable o de relación fija con shunt
de relación variable); reóstato de equilibrado con posición del cursor graduado en W; instrumento
de cero de vibración o de bobina móvil con rectificador y bornes para conectar las tomas y
sondas de tierra identificados, que se proveen con dos o cuatro electrodos tipo tirabuzón de unos
0,30m de longitud con largos conductores de conexión (10 a 300 m) y un conductor para
conectar la puesta a tierra ,que se investiga. La figura (fig.20) muestra el esquema básico de un
telurohmetro YEW, dispuesto para medir la resistividad del terreno, que puede emplearse
también para determinar resistencias de propagación uniendo C1 y P1 a la puesta a tierra a anali-zar.
O es un oscilador electrónico que genera una tensión alterna cuadrada de frecuencia variable
entre 10 y 40 Hz, para evitar la interferencia de las corrientes vagabundas continuas o al ternas
senoidales de frecuencia usual, en la medición, y TU un transformador de tensión elevador con
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el cual pueden aplicarse 150 - 300 y 600 V al circuito de medida y 100 a 200 mA.
El cursar de R tiene una escala graduada de 0 a 30 W. , que el shunt conmutador de la relación
I1/I2 multiplica por 0,01 - 0,1 - 1 y 10.
La precisión es de ±1 % del valor final de la escala de R cuando ésta es menor a 10W y de ± 3 %
del valor indicado cuando vale 10 a 30 W.
Fig. 20
NOTA: En el caso de tomas de tierra de mucha extensión (mallas de tierra) la potencia de los
teluróhmetros resulta casi siempre insuficiente. Por eso sé suelen emplear los transformadores
de consumo propio de las subestaciones como fuentes de tensión, los sistemas de puesta a tierra
de subestaciones alejadas como tierra auxiliar, y líneas de alta tensión fuera de servicio como
conductor de unión entre las dos tierras (fig.d ).
La tensión de la puesta a tierra que se investiga se mide con. un voltímetro de elevada resistencia
interna, mediante una sonda de tensión muy alejada, y para evitar la influencia inductiva del
circuito de corriente sobre el de tensión, ésta se dispone perpendicularmente a la línea de alta
tensión.

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FINALIDAD DE LAS PUESTAS A TIERRA
Los objetivos principales de las puestas a tierra son:
1. Obtener una resistencia eléctrica de bajo valor para derivar a tierra Fenómenos Eléctricos
Transitorios (FETs.), corrientes de falla estáticas y parásitas; así como ruido eléctrico y
de radio frecuencia.
2. Mantener los potenciales producidos por las corrientes de falla dentro de los límites de
seguridad de modo que las tensiones de paso o de toque no sean peligrosas para los
humanos y/o animales.
3. Hacer que el equipamiento de protección sea más sensible y permita una rápida
derivación de las corrientes defectuosas a tierra.
4. Proporcionar un camino de derivación a tierra de descargas atmosféricas, transitorios y de
sobretensiones internas del sistema.
5. Ofrecer en todo momento y por el tiempo de vida útil del SPAT (±20 años) baja
resistencia eléctrica que permita el paso de las corrientes de falla.
6. Servir de continuidad de pantalla en los sistemas de distribución de líneas telefónicas,
antenas y cables coaxiales.
MÉTODOS PARA LA REDUCCIÓN DE LA RESISTENCIA ELÉCTRICA
Existen distintos métodos para lograr la reducción de la resistencia eléctrica, aunque todos ellos
presentan un punto de saturación que es conveniente conocer para evitar diseños antieconómicos.
Los métodos para la reducción son los siguientes:
a) El aumento del número de electrodos en paralelo
b) El aumento de la distancia entre ejes de los electrodos
c) El aumento de la longitud de los electrodos.
d) El aumento del diámetro de los electrodos
e) El cambio del terreno existente por otro de menor resistividad.
f) El tratamiento químico electrolítico del terreno.
EL AUMENTO DEL NÚMERO DE ELECTRODOS EN PARALELO.
La acción de aumentar el número de electrodos conectados en paralelo disminuye el valor de la
Resistencia Equivalente, pero esta reducción no es lineal puesto que la curva de reducción
tiene tendencia asintótica a partir del 6to. ó 7mo. electrodo y además existe el fenómeno de la
resistencia reciproca.
Suponiendo un medio ideal en el que la resistividad del terreno homogéneo es de 600 -m y se
clava un electrodo estándar de 2.4 m donde :(ln2l/d)/2πl se considera = K y operamos la fracción
vale 0.49454 por lo tanto R = 600 x 0.49454 ≈ 300

Según la ecuación de sumatoria de resistencias en paralelo, al aumentar un electrodo (el
segundo) obtendríamos aproximadamente 150 al aumentar un tercero 100 y para llegar a 5
tendríamos que clavar 60 electrodos tal como se muestra en el siguiente gráfico.
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1
5 Ώ = --------------------------------------
1/X1 + 1/X2 + ……..+ 1/X60
EL AUMENTO DE LA DISTANCIA ENTRE EJES DE LOS ELECTRODOS
Normalmente la distancia entre ejes de los electrodos debe ser ≥ 4L siendo L la longitud del
electrodo; pero en los casos donde se requiera obtener resistencias eléctricas muy bajas y exista
disponibilidad de área de terreno, las distancias entre ejes de los electrodos, deberán ser lo
máximo posible; pues a mayor distancia entre ejes de electrodos, mayor será la reducción de la
resistencia a obtener; y ello por el fenómeno de la resistencia mutua entre electrodos.

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EL AUMENTO DE LA LONGITUD Y EL DIÁMETRO DE LOS ELECTRODOS
La longitud del electrodo esta en función a la resistividad y profundidad de las capas del terreno,
obviamente se prefiere colocar el electrodo dentro de la capa de menor resistividad.
Por otro lado debemos indicar antes de proseguir con las demás variables que los resultados
están ligados íntimamente a la resistividad del terreno donde sé esta trabajando, teniendo valores
variables entre 200 a 600 -m en condiciones normales, si aplicamos la fórmula de la
Resistencia:
R = (ρ/2pi l) *Ln (2l/d) en el mejor de los casos conseguiremos una Resistencia de ≈ 0.5ρ con un
electrodo de dimensiones comunes y usuales; luego al aplicar la reducción recomendada se podrá
llegar en el mejor de los casos a ≈ 0.1ρ lo cual en la práctica nos resulta un valor de
aproximadamente 20 para el caso más favorable; siendo este valor muy alto para Sistemas de
Tierra usados en Pararrayos, Centros de Cómputo y Telefonía.
El aumento en el diámetro del electrodo tiene que ser mayúsculo para que su aporte reduzca
significativamente la resistencia, debido a que en la fórmula de la resistencia el producto de la
longitud x el diámetro del electrodo se multiplica por un logaritmo natural.
CAMBIO DEL TERRENO
Los terrenos pueden ser cambiados en su totalidad, por terreno rico en sales naturales; cuando
ellos son rocosos, pedregosos, calizas, granito, etc., que son terrenos de muy alta resistividad y
pueden cambiarse parcialmente cuando el terreno está conformado por componentes de alta y
baja resistividad; de modo que se supriman las partes de alta resistividad y se reemplacen por
otros de baja resistividad; uno de estos procedimientos es el zarandeo del terreno donde se
desechan las piedras contenidas en el terreno.
El cambio total parcial del terreno deberá ser lo suficiente para que el electrodo tenga un radio de
buen terreno que sea de 0 a 0.50 m en todo su contorno así como en su fondo.
La resistencia crítica de un electrodo se encuentra en un radio contorno que va de 0 a 0.5 m de
este, por lo que se tendrá sumo cuidado con las dimensiones de los pozos para los electrodos
proyectados.

El % de reducción en estos casos es difícil de deducir, debido a los factores que intervienen,
como son resistividad del terreno natural, resistividad del terreno de reemplazo total ó parcial,
adherencia por la compactación y limpieza del electrodo, pero daremos una idea porcentual más
menos en función al tipo de terreno y al cambio total ó parcial.
Para lugares de alta resistividad donde se cambie el terreno de los pozos en forma total, el
porcentaje puede estar entre 50 a 70 % de reducción de la resistencia eléctrica resultante.
Para terrenos de media resistividad donde se cambie el terreno de los pozos en forma parcial ó
total, el porcentaje de reducción puede estar como sigue:
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- Cambio parcial de 20 a 40 % de reducción de la resistencia eléctrica resultante.
- Cambio total de 40 a 60 % de reducción de la resistencia eléctrica resultante.
Para terrenos de baja resistividad donde se cambiará el terreno de los pozos en forma parcial, el
porcentaje de reducción puede estar entre 20 a 40 % de la resistividad natural del terreno.
La saturación en este caso se dará si cambiamos mayor volumen de tierra que la indicada,
los resultados serán casi los mismos y el costo será mucho mayor, lo cual no se justifica.
TRATAMIENTO QUÍMICO DEL SUELO
El tratamiento químico del suelo surge como un medio de mejorar y disminuir la resistencia
eléctrica del SPAT sin necesidad de utilizar gran cantidad de electrodos.
Para elegir el tratamiento químico de un SPAT se deben considerar los siguientes factores:
-Alto % de reducción inicial
-Facilidad para su aplicación
-Tiempo de vida útil (del tratamiento y de los elementos del SPAT)
-Facilidad en su reactivación
-Estabilidad (mantener la misma resistencia durante varios años)
Las sustancias que se usan para un eficiente tratamiento químico deben tener las siguientes
características:
- Higroscopicidad -Alta capacidad de Gelificación
- No ser corrosivas -Alta conductividad eléctrica
-Químicamente estable en el suelo -No ser tóxico
- Inocuo para la naturaleza
TIPOS DE TRATAMIENTO QUÍMICO
Existen diversos tipos de tratamiento químico para reducir la resistencia de un SPAT los más
usuales son:
- Cloruro de Sodio + Carbón vegetal
- Bentonita

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- Thor-Gel
CARACTERÍSTICAS PRINCIPALES DE LOS TRATAMIENTOS QUÍMICOS
Ninguna Sal es estado seco en conductiva, para que los electrolitos de las sales conduzcan
corriente, se deben convertir en soluciones verdaderas o en seudo soluciones, por ejemplo: el
cloruro de sodio en agua forma una solución verdadera lo mismo que el azúcar, el mismo cloruro
de sodio disuelto en benzeno formara una seudo solución o dispersión coloidal como también se
le conoce.
CLORURO DE SODIO + CARBÓN VEGETAL
El Cloruro de Sodio forma una solución verdadera muy conductiva que se precipita fácilmente
junto con el agua por efecto de la percolación, capilaridad y evapotranspiración; la solución
salina tiene una elevada actividad corrosiva con el electrodo, reduciendo ostensiblemente su
tiempo de vida útil, la actividad corrosiva se acentúa si el electrodo es de hierro cobreado
(copperweld). Si bien es cierto que el cloruro de sodio disuelto en agua no corroe al cobre (por
ser un metal noble) no es menos cierto que la presencia de una corriente eléctrica convertirá al
sistema, Cobre - solución cloruro de sodio, en una celda electrolítica con desprendimiento de
cloro y formación de hidróxido de sodio en cuyo caso ya empieza la corrosión del cobre.
BENTONITA
Las bentonitas constituyen un grupo de sustancias minerales arcillosas que no tienen
composición mineralógica definida y deben su nombre al hecho de haberse descubierto el primer
yacimiento cerca de Fort Benton, en los estratos cretáceos de Wyoming en 1848; Aun cuando las
distintas variedades de bentonitas difieren mucho entre sí en lo que respecta a sus propiedades
respectivas, es posible clasificarlas en dos grandes grupos:
- Bentonita Sódica: En las que el ion sodio es permutable y cuya característica más importante
es una marcada tumefacción o hinchamiento que puede alcanzar en algunas variedades hasta 15
veces su volumen y 5 veces su peso
- Bentonita Cálcica: En las que el ion calcio es permutable, tiene menor capacidad para
absorber agua y por consiguiente solo se hinchan en la misma proporción que las demás arcillas.
Las bentonitas molidas retienen las moléculas del agua, pero la pierden con mayor velocidad con
la que la absorben debido a la sinéresis provocada por un exiguo aumento en la temperatura
ambiente, al perder el agua pierden conductividad y restan toda compactación lo que deriva en la
pérdida de contacto entre el electrodo y el medio, elevándose la resistencia del pozo
ostensiblemente, una vez que la Bentonita se ha armado, su capacidad de absorber nuevamente
agua es casi nula.
THOR-GEL®
Es un compuesto químico complejo que se forma cuando se mezclan en el terreno las soluciones
acuosas de sus 2 componentes. El compuesto químico resultante tiene naturaleza coloidal,
formando una malla tridimensional, que facilita el movimiento de ciertos iones dentro de la
malla, de modo que pueden cruzarlo en uno u en otro sentido; convirtiéndose en un excelente
conductor eléctrico.

Tiene una gran atracción por el agua, de modo que puede aprisionarla manteniendo un equilibrio
con el agua superficial que la rodea; esto lo convierte en una especie de reservorio acuífero.
Rellena los espacios intersticiales dentro del pozo, constituyendo una excelente conexión
eléctrica entre el terreno (reemplazado) y el electrodo, asegurando una conductividad
permanente.
THOR-GEL® tiene el Ph ligeramente básico y no es corrosivo con el cobre, por lo que la vida
media de la puesta a tierra con el producto THOR-GEL®, será de 20 a 25 años, manteniéndola
de vez en cuando si la perdida de humedad es mayúscula y hay elevación de la resistencia
eléctrica
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MÉTODOS PARA LA MEDICIÓN DE LA RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA
MÉTODO DE CAÍDA DE POTENCIAL
La resistencia de puesta a tierra debe ser medida antes de la puesta en funcionamiento de un
sistema eléctrico, como parte de la rutina de mantenimiento o excepcionalmente como parte de la
verificación de un sistema de puesta a tierra. Para su medición se debe aplicar el método de
Caída de Potencial, cuya disposición de montaje para medición se muestra en la Figura 2.

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Figura 2. Método de la caída de potencial para medir la RPT.
El método consiste en pasar una corriente entre el electrodo o sistema de puesta a tierra a medir y
un electrodo de corriente auxiliar (C) y medir el voltaje con la ayuda de un electrodo auxiliar (P)
como muestra la figura 2. Para minimizar la influencia entre electrodos, el electrodo de corriente,
se coloca generalmente a una sustancial distancia del sistema de puesta a tierra. Típicamente ésta
distancia debe ser cinco veces superior a la dimensión más grande del sistema de puesta a tierra
bajo estudio.
El electrodo de voltaje debe ser colocado en la misma dirección del electrodo de corriente, pero
también puede ser colocado en la dirección opuesta como lo ilustra la figura 2. En la practica, la
distancia “d” para el electrodo de voltaje se elige al 62% de la distancia del electrodo de
corriente. Esta distancia esta basada en la posición teóricamente correcta para medir la
resistencia exacta del electrodo para un suelo de resistividad homogéneo.
La localización del electrodo de voltaje es muy crítica para medir la resistencia de un sistema de
puesta a tierra. La localización debe ser libre de cualquier influencia del sistema de puesta tierra
bajo medida y del electrodo auxiliar de corriente. La manera más práctica de determinar si el
electrodo de voltaje esta fuera de la zona de influencia de los electrodos es obtener varias
lecturas de resistencias moviendo el electrodo de voltaje en varios puntos entre el sistema de
puesta a tierra y el electrodo de corriente. Dos o tres lecturas constantes y consecutivas pueden
asumirse como representativas del valor de resistencia verdadera.
La figura 3 muestra una gráfica típica de resistencia contra distancia del electrodo de voltaje (P).
La curva muestra como la resistencia es cercana a cero cuando (P) se acerca al sistema de puesta
a tierra y se aproxima al infinito hacia la localización del electrodo de corriente (C). El punto de
inflexión en la curva corresponderá a la resistencia de puesta a tierra del sistema bajo estudio.

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Figura 3. Resistencia de puesta a tierra versus distancia de (P).
GRADIENTES DE POTENCIAL
La medición de la RPT por el método de Caída de Potencial genera gradientes de potencial en el
terreno producto de la inyección de corriente por tierra a través del electrodo de corriente. Por
ello, si el electrodo de corriente, el de potencial y el sistema de puesta a tierra se encuentran muy
cercanos entre si, ocurrirá un solapamiento de los gradientes de potencial generados por cada
electrodo: resultando una curva en la cual el valor de resistencia medida se incrementará con
respecto a la distancia, tal como se muestra en la figura 4.
Figura 4. Solapamiento de los gradientes de potencial.
Al ubicarse el electrodo a una distancia lo suficientemente lejos del sistema de puesta a tierra a
medir, la variación de posición del electrodo de potencial, desde la puesta a tierra hasta el
electrodo de corriente, no producirá solapamiento entre los gradientes de cada electrodo,
originándose entonces una curva como la mostrada en la figura 5.

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Figura 5. Curva de resistencia versus distancia sin solapamiento de gradientes de potencial.
En figura 5 puede observarse como existe una porción de la curva que permanece casi invariable,
la cual será más prolongada o corta dependiendo de la separación de los electrodos de corriente
(Z) y bajo prueba (X). El valor de resistencia asociada a este sector de la curva será el correcto
valor de resistencia de puesta a tierra.
MEDIDA DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA SOBRE PAVIMENTOS O
SUELOS DE CONCRETO
Algunas veces el sistema de puesta a tierra se encuentra rodeado de suelos cubiertos por
pavimentos, concreto o cemento y en los cuales no es fácil la colocación de los electrodos de
prueba tipo varilla. En tales casos pueden usarse placas de cobre para reemplazar los electrodos
auxiliares y agua para remojar el punto y disminuir la resistencia de contacto con el suelo, como
se ilustra en la figura 6.
Figura 6. Medida de resistencia de puesta a tierra en suelos o pavimentos.
El método consiste en utilizar como jabalina un electrodo consistente en una chapa de cobre de
por lo menos 0,40 x 0,40 m (el espesor no interesa en teoría pero, por razones prácticas, 0,5 mm
es una dimensión adecuada, se trata de que la chapa tenga suficiente rigidez). A esta chapa se
suelda un conductor para que permita conectar la mordaza del conductor al instrumento

utilizado. La chapa se envuelve con un tejido esponjoso (una frazada vieja puede servir o, si se
prefiere, una funda de poliuretano expandido) con el que se forma un bolsillo del tamaño de la
chapa para que se adhiera a la misma.
Para utilizar este electrodo se moja abundantemente el tejido de cubierta con salmuera o
simplemente con agua y se lo coloca sobre el pavimento sólido. Para lograr una mayor
adherencia se deben colocar algunas piedras, unos 40 kilos en total, o bien se hace parar una
persona.
Esta chapa, actuando por capacidad (Una placa del capacitor es la chapa y la otra la
porción imagen del suelo con el dieléctrico pavimento aislante) se lo utiliza como cualquier
jabalina de medición.
La figura muestra el funcionamiento de este electrodo. El circuito equivalente de la derecha
muestra que si hubiera que trabajar con corriente continua el sistema es inaplicable por la
interposición del capacitor.
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El Electrodo virtual
MEDIDA DE LA RPT MEDIANTE MEDIDOR TIPO PINZA
Este es un método práctico que viene siendo ampliamente usado para medir la puesta a tierra en
sitios donde es imposible usar el método convencional de caída de potencial, como es el caso de
lugares densamente poblados, celdas subterráneas, centros de grandes ciudades, etc .
El medidor tipo pinza mide la resistencia de puesta a tierra de una varilla o sistema de puesta a
tierra simplemente abrazando el conductor de puesta a tierra o bajante como lo ilustra la figura 7.

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figura 7
El principio de operación es el siguiente:
El neutro de un sistema multiatterizado puede ser representado como el circuito simple de
resistencias de puesta a tierra en paralelo (figura 8). Si un voltaje “E” es aplicado al electrodo o
sistema de puesta a tierra Rx, la corriente “I” resultante fluirá a través del circuito.
Típicamente los instrumentos poseen un oscilador de voltaje a una frecuencia de 1.6 kHz y la
corriente a la frecuencia generada es recolectada por un receptor de corriente. Un filtro interno
elimina las corrientes de tierra y ruido de alta frecuencia.
Figura 8. Circuito equivalente para um sistema multiaterrizado.
La relación entre el voltaje y la corriente es determinada por el instrumento y desplegada en
forma digital. El método está basado en la suposición de que la impedancia del neutro del
sistema multiaterrizado, excluyendo el electrodo bajo medida, es muy pequeña y puede ser
asumida igual a cero. La ecuación es la siguiente:

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Donde usualmente,
Con esta suposición, la lectura indicada representa la resistencia de puesta a tierra del sistema o
electrodo que se esta midiendo.
El método posee las siguientes limitaciones:
· La aplicación es limitada a electrodos conectados a sistemas multiaterrizados de baja
impedancia.
· Conexiones corroídas o partidas del neutro del sistema (o cable de guarda) pueden
influenciar las lecturas.
· No es aplicable a sistemas de puesta a tierra aterrizados en múltiples puntos (torres de
transmisión o mallas de subestaciones).
· Ruido de alta frecuencia en el sistema podría influenciar las lecturas.
· Altas resistencias en las conexiones con el electrodo de puesta a tierra.
· El cable de conexión con el electrodo abierto.
Es importante tener muy presente que si se está midiendo en postes donde no es accesible el
conductor de puesta a tierra o donde se puede estar midiendo dos electrodos en paralelo, se debe
usar un transformador de corriente de gran tamaño disponibles por algunos fabricantes (figura 9).

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Figura 9. Transformador de corriente para abrazar todo el poste.
EL PROBLEMA DE LA MEDICIÓN DE UNA MALLA EXTENDIDA
Hemos desarrollado toda nuestra teoría de la medición sobre la base de un electrodo puntual y
nuestras conclusiones no tienen objeción lógica. Cuando el electrodo a medir deja de ser puntual
para transformarse en una malla de tierra extendida en el suelo se producen errores que
consideraremos en lo que sigue.
En la Figura mostramos los dos casos dibujando la marcha de los filetes de corriente al circular
en el suelo. Puede notarse que hay filetes que se apartan de la línea recta entre el electrodo a
medir y el de inyección. Ello se debe a que, no siendo muy grande la resistencia del suelo, parte
de la corriente se deriva hacia afuera, tanto más cuanto menos resistivo es el suelo.
En la misma figura se ve que en el caso de la malla de tierra, estando la misma a igual potencial
los filetes se abren pasando el centro eléctrico de los mismos un poco más corrido hacia afuera.

Esto introduce un error en la medición que puede ser apreciable a poco que la malla aumente su
extensión.
Esto es debido a que la estructura del telurímetro, como hemos visto, está preparada para dar R
como el cociente entre la tensión medida por el voltímetro y la corriente medida por el
amperímetro y resulta que la primera, en este caso, no corresponde a la que genera la segunda, ya
que los filetes externos no participan en su generación. La corriente medida es mayor que la que
corresponde a la tensión con lo que la resistencia medida resultará menor que la real.
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Se pueden tomar algunas medidas para disminuir el error que trataremos de considerar.
Alejamiento del electrodo de inyección
A medida que alejamos el electrodo de inyección la dispersión de los filetes de corriente
disminuye con lo que el centro eléctrico se acerca al de la placa disminuyendo el error o, dicho
de otro modo, el electrodo de inyección y la sonda, al alejarse, quedan en zonas menos
influenciada por la dispersión producida por la extensión de la placa.
El problema que presenta esta solución es que el alejamiento del electrodo de inyección es
apreciable para que la disminución del error sea sensible, llegando a veces a ser de kilómetros lo
que produce dificultades en su implementación.
Método de las aproximaciones sucesivas
Para obviar el inconveniente de las grandes distancias a que hay que colocar el electrodo de
inyección a poco que se extienda el tamaño de la malla se ha diseñado un método aproximado
que pasamos a describir.
En la curva de tensiones de la figura vemos que la lectura de la sonda de tensión cae dentro de
una zona deformada por el hecho de ser la distancia C insuficiente para aplanar esta curva.
Por lo tanto, si determinamos varias lecturas de resistencia (con error), a diferentes distancias del
borne de la malla para una distancia C adoptada tendremos varios valores distintos. Sí tomamos

valores diferentes de C y repetimos la operación obtendremos nuevos juegos de valores todos
diferentes.
Volviendo a la Figura, en la parte dedicada a los electrodos extendidos, podemos poner,
suponiendo que hemos colocado el la sonda tensión B’ en el punto de mínimo error, llamando x
a la distancia entre el borde de la malla y el centro eléctrico resultante de la posición de C’, 0,618
C.
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P = 0,618 (C + X ) - X
o sea
X = (0,618 C - P) / 0,382
La ecuación permitiría calcular el valor de la distancia a que se halla el centro eléctrico de la
malla del punto A’ que hemos adoptado para medir. Nosotros usaremos esta ecuación para
construir una curva que nos servirá para la determinación del valor correcto de la resistencia de
la malla. Como conocemos los valores de C y P podemos, haciendo un cambio de variables,
tomar R = f (x) y representar cada conjunto de valores en una curva que resulta similar a la de la
Figura. Esta curva representa, ni más ni menos, que los errores cometidos con respecto al valor
correcto al tomar el borde de la malla como punto de medición. Si analizamos esta curva
veremos que, al variar la posición de P hemos ido variando x y, en algún momento, hemos
pasado por el centro eléctrico correcto.
Curva de valores obtenidos. C’ muy cercano Conjunto de curvas obtenidas con dif. C’.
Si superponemos estas curvas obtenemos la Figura, extraída de un caso real.

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Determinación del valor de R
El triángulo rayado representa los valores de resistencia con error para las distancias C = 120 y
150 metros, limitados, el la zona doble rayada por las mediciones con error para C = 180 y 200
metros. El baricentro de ésta última zona contiene el valor correcto de R.
Hay que tener en cuenta ciertas limitaciones en la aplicación de este método. En primer lugar, el
valor de C no puede ser inferior a ciertos límites. La experiencia indica que, tratándose de una
malla cuadrada de lado L, no debe ser inferior a este valor.
Tampoco debe ser mayor que ciertos límites pues, además de conspirar contra el objetivo del
método, las curvas se aplanan mucho dificultando la determinación del triángulo. Un valor
conveniente puede ser C menor o igual a 2 L.
Para el caso de mallas de formas diferentes al cuadrado deberá emplearse sentido común dentro
de los límites anteriores y, si la forma de la toma de tierra es irregular, se la considerará inscripta
en un cuadrado
El inconveniente que tiene este método es que, si bien resuelve el problema de la viabilidad de la
medición, es muy laborioso.

PROCEDIMIENTO DE MEDIDA
Consideraciones de Seguridad
Cuando se está haciendo la medición de la resistencia de puesta a tierra se podría quedar
expuesto a gradientes de potencial letales que pueden existir entre la tierra a medir y la tierra
remota. Para ello es importante tener muy presente las siguientes recomendaciones:
· No deben ser realizadas mediciones en condiciones atmosféricas adversas.
· La puesta a tierra debe estar desconectada de las bajantes de los pararrayos, del neutro del
sistema y de las tierras de los equipos.
· Antes de proceder a la medición, debe medirse la tensión originada por corrientes expurgas. Si
supera los 30 Voltios, no debe medirse la resistencia y debe localizarse la falla.
· Se debe utilizar guante aislado y calzado con suela dieléctrica.
· Uno de los objetivos de la medición es establecer la localización de la tierra remota tanto para
los electrodos de potencial como de corriente; Por tanto, las conexiones de estos electrodos
deben ser tratadas como una fuente de posible potencial entre los cables de conexión y
cualquier punto sobre la malla. Es importante tener precauciones en la manipulación de todas
las conexiones. Bajo ninguna circunstancia se deben tener las dos manos o partes del cuerpo
humano que complete o cierre el circuito entre los puntos de posible diferencia de alto
potencial.
· Se debe procurar que alrededor del electrodo de corriente no haya curiosos ni animales durante
la medida.
· Se deberán tener en cuenta además las recomendaciones dadas por el fabricante del equipo y el
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equipo adecuado para la medición.
Medición de RPT en Pararrayos: La medición de ésta RPT es de especial cuidado puesto que
pueden aparecer, en el momento de la medida, corrientes extremadamente altas de corta duración
debido a descargas atmosféricas por el funcionamiento propio del pararrayo. En un pararrayos
aislado y puesto a tierra, la bajante o conductor de puesta a tierra nunca debe ser desconectada
para realizar la medición porque la base del pararrayos puede estar elevada al potencial de la
línea. La medición debe ser realizada una vez se tengan todas las precauciones de rigor.
Medición de Sistemas de RPT de Subestaciones: Se debe tener presente de la presencia de un
potencial peligroso entre la malla de puesta a tierra y la tierra remota si una falla en el sistema de
potencia involucra la malla de puesta a tierra de la subestación durante la medida.

Consideraciones de orden práctico
· Los electrodos y placas deben estar bien limpios y exentos de oxido para posibilitar el contacto
con el suelo.
· Los electrodos de tensión y corriente deben estar firmemente clavados en el suelo y tener un
buen contacto con tierra.
· Las mediciones deben realizarse en días de suelo seco para obtener el mayor valor de
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resistencia de puesta a tierra de la instalación.
· Desconectar todos los componentes del sistema de puesta a tierra en estudio.
· La puesta a tierra bajo estudio y los electrodos de prueba deben estar en línea recta.
Espaciamiento y dirección de las medidas
La distancia entre el sistema de puesta a tierra y el electrodo de corriente, debe ser superior a 5
veces la mayor dimensión lineal del sistema de puesta a tierra bajo estudio. Esta distancia nunca
debe ser inferior a 30 metros para un sólo electrodo o varilla, ni inferior a 100 metros en el caso
de mallas de subestaciones.
El electrodo de potencial (P) debe ser colocado al 62% entre el sistema de puesta a tierra y el
electrodo de corriente (I).
Se debe realizar varias mediciones de RPT para diferentes ubicaciones del electrodo de potencial
(P), sin mover el electrodo de corriente (C). Para comprobar la exactitud de los resultados y
asegurar que el electrodo bajo prueba está fuera del área de influencia del de corriente, se deberá
cambiar de posición el electrodo de potencial (P) un metro ó más hacia el electrodo de corriente
(C). Luego se corre el electrodo de potencial un metro o más (respecto al punto inicial) hacia el
sistema de puesta a tierra bajo estudio y se toma una tercera medida.
Si hay un cambio significativo en el valor de la resistencia (mayor al 10%) se debe incrementar
la distancia entre el electro de corriente (C) y la puesta a tierra repitiendo el procedimiento
anterior, hasta que el valor de resistencia medido se mantenga casi invariable.
Es aconsejable repetir el proceso de medición en una dirección distinta lo que aumenta la
confiabilidad de los resultados.
DISPOSITIVOS, EQUIPOS Y MATERIALES
Electrodos: Fabricado de acero estructural de bajo carbón o acero inoxidable tipo martensítico
con un diámetro desde 0.475 a 0.635 cm y longitudes desde 30 hasta 60 cm. La varilla debe tener
tratamiento térmico para que tengan suficiente rigidez para poder ser hincada en suelos secos o
gravilla. Los electrodos deben tener un mango, palanca u otro accesorio para ser hincados y un
conector terminal para conectar el cable o alambre. El electrodo varilla debe ser liso. Los
electrodos tipo roscado no son recomendados ya que dejan un aire atrapado entre la varilla y
suelo creando una alta resistencia de contacto.
Cableado: El calibre del cable va desde 18 a 22 AWG de cobre, conductor de cableado B
normal según ASTM B8. Cuando el equipo viene para distancias normalizadas y fijas en su
medición el cable puede ser multiconductor y apantallado y con los terminales de conexión. Los
terminales de conexión para el cable deberán ser de buena calidad y asegurar una baja resistencia
de contacto de acuerdo con lo especificado en la UL-486 B. El aislamiento de cable debe ser
para uso pesado, no se debe desgastar contra el roce o abrasión que sufre el cable contra el piso.
El cable debe estar empacado en carretes para su fácil transporte y manipulación.

Herramienta de Hincado: En suelos normales es recomendado un martillo de mano de 2 a 4 Kg
para hincar el electrodo tipo varilla en el suelo a profundidades de 2 a 3 metros.
Calibración de la medida: Para la medición de resistencia de puesta a tierra un buen equipo es
vital, que esté calibrado mínimo cada año o después de 100 mediciones, cualquiera de las dos
que ocurra primero y las recomendaciones del fabricante del equipo. El dispositivo debe ser bien
seleccionado cuando se adquiere para tener medidas de alta calidad, también los materiales
auxiliares como los electrodos auxiliares, cables y conectores se deben verificar su aptitud en
ensayos de laboratorio.
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FORMA Y DIMENSIONES DEL DISPERSOR
Jabalinas
Son los elementos más utilizados en la práctica como elemento dispersor. Estas están
constituidas por una barra de acero cilíndrico y lisa, revestida por una capa de cobre aplicado
electrolíticamente para su protección contra la corrosión y para mejorar la resistencia de contacto
a tierra. Este tipo de electrodos de dispersión cuyas características se especifican en las normas
IRAM 2309 y 2310, cuentan entre sus principales ventajas la rapidez de montaje, ya que
permiten acoplar tramos entre sí y la sencillez de su instalación.
Otros tipos de jabalinas, con menor grado de utilización son las fabricadas con cobre electrolítico
o de acero cincado. Estas tienen la desventaja sobre las anteriores que las de cobre no se pueden
hincar en forma directa debido a la escasa resistencia mecánica de éste y en el segundo caso por
el eventual daño o desprendimiento durante el proceso de hincado de la capa de zinc. Además
hay que considerar el costo de una perforación previa.
Los ensayos realizados demuestran que la mejora de resistencia obtenida entre jabalinas con los
distintos diámetros disponibles comercialmente no es significativa y es despreciable.
Las jabalinas de acero - cobre permiten lograr sistemas de puesta a tierra económicos, confiables
y durables. A la ventaja del reducido costo del producto se le suma la sencillez y eficiencia de la
instalación por hincado directo.
La capa exterior de cobre, de 250 fm de espesor mínimo, asegura la durabilidad del electrodo
ya que le confiere una excelente resistencia a la corrosión.
El alma de acero le confiere la resistencia mecánica necesaria para evitar el pandeo del electrodo
durante la instalación.
La instalación por hincado directo minimiza la resistencia de contacto jabalina - suelo.
Jabalinas Lisas:
Modelo Largo [mm]
Diámetro
Nominal [mm]
Espesor Cu
[fm ]
L 1015 -250 1500
L 1020 -250 2000
9 250

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L 1415 - 250 1500
L 1420 - 250 2000
L 1425 - 250 2500
L 1430 - 250 3000
12.6 250
L 1615 - 250 1500
L 1620 - 250 2000
L 1625 - 250 2500
L 1630 - 250 3000
L 1635 - 250 3500
14.6 250
L 1815 - 250 1500
L 1820 - 250 2000
L 1825 - 250 2500
L 1830 - 250 3000
L 1835 - 250 3500
16.2 250
Jabalinas Acoplables:
Modelo Largo [mm]
Diámetro
Nominal [mm]
Espesor Cu
[fm ]
A 1415 - 250 1500
A 1430 - 250 3000
12.6 250
A 1615 - 250 1500
A 1630 - 250 3000
14.6 250
A 1815 - 250 1500
A 1830 - 250 3000
16.2 250
Tomacables:
Para conectar con cables de una sección Para máxima de [mm²]
Jabalinas
de
Diámetro
Nominal
16 25 35 50 95 120
9 (3/8) T1
14(1/2) T2 T22
16(5/8) T2 T22 T4
18(3/4) T3 T4
Mejoramiento de la resistividad
El mejoramiento artificial de la resistividad del suelo se logra mediante un adecuado tratamiento
químico del terreno. Está recomendado cuando no se puede lograr la resistencia de puesta a tierra
requerida ya sea por la composición del suelo, su formación geológica o ubicación zonal.

Este método es aplicable en terrenos de alta resistividad debido a la baja concentración de sales,
no siendo útil en terrenos con menos de 50 ohm por metro de resistividad. Debe tenerse en
cuenta que el tratamiento químico del suelo no tiene efecto permanente. Por tratarse de adición
de compuestos químicos, estos se disgregan, combinan y disminuyen con el tiempo y sobre todo
si la porosidad del suelo es alta o bien las precipitaciones pluviales son importantes.
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Gel mejorador de resistividad de suelos
Siendo el suelo el medio final donde la carga eléctrica se dispersará en forma de calor (efecto
joule) resulta ser la conformación y composición, porosidad, contenido de sales, humedad así
como la temperatura los factores determinantes de la resistividad del suelo. La humedad natural
del terreno en la zona considerada resulta uno de los principales factores en la determinación de
la puesta a tierra.
Afecta a ésta en forma directa, ya que una pequeña variación de la humedad, marcará diferencia
en la resistividad del suelo que circunda al dispersor. La humedad del terreno oscila entre el 15 y
18%, estableciéndose como valor crítico una humedad media relativa del orden del 20%.
Superando ese valor crítico de humedad, el eventual agregado de agua sólo proporciona una
mejora no significativa en resistividad del suelo. Otro factor importante a tener en cuenta es la
temperatura del suelo.
Para temperaturas ambiente mayores de 0°C, la resistividad del suelo se mantiene más o menos
constante, pero para temperaturas por debajo de este valor, cuando el contenido de agua se
congela, se produce un gran incremento en su resistividad y por lo tanto de la puesta a tierra. En
zonas donde los inviernos son muy severos, la tierra se congela en un rango de 1 a 2,5 metros por
debajo de la superficie. Teniendo en cuenta todas estas características que presentan los
diferentes suelos del país, el gel mejorador actúa como un agente complementario. De esta
forma ayuda a que estos se comporten de manera uniforme en cuanto a su resistencia,
permitiendo así una segura puesta a tierra.
Aplicaciones de los sistemas de puesta a tierra
Instalaciones industriales, domiciliarias (inmuebles), redes de baja tensión (menor a 1Kv)
Involucra las instalaciones, máquinas y equipos eléctricos con tensión nominal de operación
menor a 1Kv y tiene por objeto asegurar el equipotencial de la instalación con respecto del de
tierra de referencia. De esta manera, se minimiza los riesgos y efectos (fisiológicos, incendio,
corrosión calentamiento, etc.) de la circulación de corrientes de falla o estáticas.
En esta categoría se encuentran los sistemas de puesta a tierra para equipos de procesamiento de
datos, instrumentación de campo y equipos electrónicos en general con las consideraciones
particulares de la norma IRAM 2281-5
Sistemas de puesta a tierra en centrales, Subestaciones y redes (de media y alta tensión)
También llamado de servicio y protección es de aplicación para instalaciones con tensiones
nominales mayores de 1Kv como centrales de generación, playas de maniobras, descargadores,
líneas de transmisión y de distribución de energía eléctrica. La utilización de este sistema abarca

las sobretensiones transitorias debidas a la conexión o desconexión de la red de cargas con altos
componentes inductivos o reactivos.
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Sistemas de puesta a tierra para descargas atmosféricas
Se los denomina de protección y su principal aplicación son las instalaciones de protección
contra descargas atmosféricas (rayos) directas o indirectas sobre estructuras y construcciones,
sean áreas urbanas o industriales, o bien sobre líneas de transmisión y de distribución de energía
eléctrica.
SOLDADURAS CUPRO-ALUMINOTÉRMICAS
Proceso de conexión
1- Molde
2- Cámara de reacción
3- Polvo de ignición
4- Polvo de soldadura
5- Disco de retención
6- Canal de descarga
7- Cámara de moldeo
8- Cables
Ventajas de las Soldaduras Cupro-aluminotermicas
Teniendo en cuenta que el material de aporte tiene el mismo punto de fusión que el cobre y
que la sección de la soldadura es mucho mayor que las secciones de los conductores a unir y
siendo la conexión Coppersteel efectivamente una soldadura molecular podemos mencionar
las siguientes ventajas:
· Las conexiones no son afectadas por picos de corriente. Los ensayos demuestran que
frente a corrientes elevadas como las de corto circuito, el conductor se funde antes que las
conexiones.
· Las soldaduras no se aflojan ni se corroen en el punto de unión. No existen problemas de
superficie de contacto ni de concentración de tensiones mecánicas.
· Las conexiones poseen elevada capacidad de conducción de corriente, igual o mayor que
la de los conductores propiamente dichos.
Usos
· El proceso de conexiones eléctricas se caracteriza por su simplicidad y eficiencia, siendo
especialmente recomendado para la soldadura de acero-cobre con acero-cobre (cables y
jabalinas) además de poder utilizarse en conexiones de cobre con acero-cobre y cobre con
cobre.

· Es de fácil utilización en obra debido a su equipamiento liviano y portátil que no requiere
de fuentes externas de energía, pues emplea la energía de la reacción entre el óxido de
cobre y el aluminio que produce altas temperaturas. Esta reacción se realiza adentro de un
molde de grafito que permite entre 80 y 100 conexiones. La reacción se complementa en
pocos segundos y por lo tanto la cantidad total de calor aplicada a los conductores o
superficies es considerablemente inferior a la aplicada en otros métodos de soldadura. Este
aspecto es particularmente importante cuando se deben soldar cables aislados. por todo
esto la conexión Coppersteel garantiza una conexión perfecta, rápida y permanente que no
requiere mantenimiento. El equipamiento Coppersteel es enteramente intercambiable con
equipos similares de otras marcas.
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COMO USAR LAS CONEXIONES
Equipamiento Coppersteel: molde, manija,
Chispero, carga, disco y polvo de ignición o
mecha.
El molde y los elementos a soldar deben estar
limpios y secos. Posicione las piezas tal como se
indica.
Verifique que las extremidades de las
piezas a soldar estén centradas en la
cámara de soldadura.
Coloque el disco metálico en el fondo del crisol,
luego vuelque el contenido de la carga y
seguidamente el polvo de ignición o mecha.

Cierre la tapa y con el chispero posicionado
lateralmente inicie la reacción. Antes de abrir el
molde deje transcurrir algunos segundos.
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La conexión Coppersteel es una conexión
molecular entre los conductores. No necesita
energía externa para su realización ni
mantenimiento posterior.

PUESTA A TIERRA EN UN LABORATORIO DE COMPUTO

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